Page 141 - 《振动工程学报》2026年第3期

第 3 期 李洪玉，等： 某电动轮动力总成振动响应分析 741

壳体的振动频谱分别如图 19 和 20 所示。 （1） 齿轮副传递误差激励在电机和减速器壳体
上引起的振动要大于电磁力在壳体上引起的振动；
转矩脉动激励引起的电机壳体和减速器壳体的振动
大小相近，且小于前两种激励所引起的振动。
（2） 行星轮系的高、低速级齿轮副的传递误差
对应的啮合激励是引起动力总成系统壳体振动的主
要原因。

参考文献:
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从图 19、图 20 和表 5 中可以看出，实测减速器
（21）： 40-46.
和电机壳体响应的主要激励频率仍为高速级和低速
FANG Yuan， ZHANG Tong， YU Peng， et al. Joint
级齿轮副啮合频率的整数倍。显然，测试数据与仿 simulation of radiated noise of electric powertrain based
真结果呈现的规律一致。 on finite element modeling and boundary element meth⁃
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表 5 实测振动响应频率分布
Engineering， 2014， 30（21）： 40-46.
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振动频率/Hz 频率/Hz 频率/Hz
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多体动力学模型，据此分别对径向电磁力、转矩脉动
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和齿轮传递误差的主要谐波成分引起的动力总成壳
（10）： 2260-2267.
体振动进行了分析，进而考虑一种稳态工况，计算得
LIU Yue， XI Junqiang， TIAN Zhen， et al. Modeling
到了多源载荷同时作用时壳体结构的振动响应，并 and vibration characteristics of electromechanical cou⁃
与振动台架试验进行对比分析。得到的主要结论 pling dynamics of wheel hub driving system for wheeled
如下： armored vehicle［J］. Acta Armamentarii， 2021， 42