Page 91 - 《真空与低温》2025年第5期
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630 真空与低温 第 31 卷 第 5 期
内,证明了束流中断情形下故障分布拟合模型的鲁 化能力较为理想,能够较为准确地评估离子推力器
棒性,说明该模型具有良好的外推预测稳健性,泛 的可靠性。
表 1 离子推力器 K 折交叉验证参数估计结果
Tab. 1 Parameter estimation results of K-fold cross-validation for ion thrusters
交叉验证 样本序号 m的估计值 m的置信区间(95%) ξ的估计值 ξ的置信区间(95%)
1# 2.665 3 [2.525 4,2.813 0] 15 238 [14 826,15 661]
第一次
2#、3# 2.627 4 [2.529 7,2.728 8] 14 994 [14 702,15 292]
2# 2.625 4 [2.487 0,2.771 6] 14 859 [14 451,15 277]
第二次
1#、3# 2.648 0 [2.549 8,2.750 1] 15 184 [14 891,15 483]
3# 2.631 5 [2.495 6,2.774 8] 15 130 [14 716,15 556]
第三次
1#、2# 2.643 9 [2.544 8,2.746 9] 15 048 [14 758,15 345]
4 结论及建议 版社,1992.
[7] COETZEE J L. The role of NHPP models in the practical
本文基于非齐次泊松过程建立了离子推力器可
analysis of maintenance failure data[J]. Reliability Engineer-
靠性分析模型,分别采用 Weibull 分布模型和浴盆
ing & System Safety,1997,56(2):161−168.
曲线模型刻画了离子推力器束流中断和束流未中断
[8] KRIVTSOV V V. Practical extensions to NHPP application in
情形下的故障强度,以此求得瞬时平均故障间隔时
repairable system reliability analysis[J]. Reliability Engineer-
间和累积平均故障间隔时间这两个可靠性指标,得
ing and System Safety,2007,92(5):560−562.
到了不同情形下的离子推力器可靠性量化水平。 [9] 张天平,张雪儿,蒲彦旭,等. 离子推力器非预期电击穿的
上述模型考虑了非预期电击穿发生率的时倚 主要诱发因素及机制 [J]. 真空与低温,2021,27(1):1−11.
特征,避免了将其假设为常数后推力器服役初期和 [10] 陈凤腾,左洪福,王华伟,等. 基于非齐次泊松过程的航空
寿命末期性能变化关键特征信息丢失的问题。分析 备件需求研究和应用 [J]. 系统工程与电子技术,2007,
结果可供设计师借鉴,用以不断优化推力器产品设 29(9):1585−1588.
计及非预期电击穿保护流程,减少非预期电击穿对 [11] XIE M,TANG Y,GOH T N. A modified Weibull exten-
推力器性能的损伤,提高服役可靠性。 sion with bathtub-shaped failure rate function[J]. Reliability
Engineering and System Safety,2002,76(3):279−285.
参考文献:
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引文信息:李婧,贾艳辉,陈娟娟,等. 基于非齐次泊松过程的离子推力器可靠性分析[J]. 真空与低温,2025,31(5):626−630.
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