Page 210 - 《振动工程学报》2026年第3期

810 振 动 工 程 学 报 第 39 卷

tion on vortex-induced vibration of main girders of long-
5 结 论 span bridges［J］. China Journal of Highway and Trans⁃
port， 2019， 32（10）： 1-18.
［4］ YU Enbo， XU Guoji， HAN Yan， et al. Bridge vibra⁃
（1） 在不同风攻角下，Π 型主梁断面均可能发
tion under complex wind field and corresponding mea⁃
生竖向涡振，且涡振响应峰值、锁定风速区间都随着
surements： a review［J］. Journal of Traffic and Trans⁃
系统名义阻尼比的增加而不断变小，但涡振振幅⁃风
portation Engineering （English Edition）， 2022， 9（3）：
速曲线的轮廓形状因风攻角而异。
339-362.
（2） Scanlan 经验非线性模型和广义范德波尔 ［5］ KUBO Y， KIMURA K， SADASHIMA K， et al.
振子模型都能够用于预测 Π 型主梁断面的竖向涡振 Aerodynamic performance of improved shallow π shape
响应峰值随 Sc 数的变化规律，但它们的气动参数都 bridge deck［J］. Journal of Wind Engineering and Indus⁃
是 Sc 数的函数，实现准确预测所需试验工况数量 trial Aerodynamics， 2002， 90（12-15）： 2113-2125.
较多。 ［6］ IRWIN P A. Bluff body aerodynamics in wind engineer⁃
（3） 气动描述函数模型的气动参数是结构振幅 ing［J］. Journal of Wind Engineering and Industrial
Aerodynamics， 2008， 96（6-7）： 701-712.
的函数，仅需单个试验工况便能有效预测 Π 型主梁
［7］ 张天翼， 孙延国， 李明水， 等 . 宽幅双箱叠合梁涡振性
断面的竖向涡振响应峰值随 Sc 数的变化规律，但所
能及抑振措施试验研究［J］. 中国公路学报， 2019， 32
能预测的涡振振幅范围受限于气动阻尼比的振幅识
（10）： 107-114.
别范围，且不适用于主梁涡振响应峰值处风速随 Sc
ZHANG Tianyi， SUN Yanguo， LI Mingshui， et al.
数偏移的情况。 Experimental study on vortex-induced vibration perfor⁃
（4） 指 数 型 函 数 仅 需 3 个 试 验 Sc 数 对 应 的 结 mance and aerodynamic countermeasures for a wide-
果，就能有效拟合出同一风速下 Sc 数与 Π 型主梁断 width double-box composite beam［J］. China Journal of
面竖向涡振振幅的关系，再求其反函数，可获得竖向 Highway and Transport， 2019， 32（10）： 107-114.
涡振振幅随 Sc 数的变化规律。对于涡振响应峰值 ［8］ BAI Hua， LI Rui， XU Guoji， et al. Aerodynamic per⁃
formance of Π -shaped composite deck cable-stayed
处风速随 Sc 数偏移的情况，取（响应峰值附近）各试
bridges including VIV mitigation measures［J］. Journal
验风速对应的主梁竖向涡振振幅随 Sc 数的变化规
of Wind Engineering and Industrial Aerodynamics，
律曲线的上包络线，便可获得 Π 型主梁断面竖向涡
2021， 208： 104451.
振响应峰值随 Sc 数的变化规律。
［9］ 刘志文， 肖晗， 王雷， 等 . Π 型钢-混凝土结合梁断面涡
激振动及气动控制措施［J］. 湖南大学学报（自然科学
参考文献: 版）， 2022， 49（3）： 68-78.
LIU Zhiwen， XIAO Han， WANG Lei， et al. Vortex-
［1］ 蒋尚君， 朱金， 鲁胜龙， 等 . Π 型叠合梁斜拉桥涡激振 induced vibration of a Π -shaped steel-concrete compos⁃
动性能及气动措施研究［J］. 振动工程学报， 2024， 37 ite girder and its aerodynamic countermeasures［J］. Jour⁃
（5）： 830⁃837. nal of Hunan University （Natural Sciences）， 2022， 49
JIANG Shangjun， ZHU Jin， LU Shenglong， et al. Vor⁃ （3）： 68-78.
tex-induced vibration performance and aerodynamic ［10］ 赵林， 刘丛菊， 葛耀君 . 桥梁结构涡激共振的敏感性
countermeasures of Π -shaped composite girder of a ca⁃ ［J］. 空气动力学学报， 2020， 38（4）： 694-704.
ble-stayed bridge［J］. Journal of Vibration Engineering， ZHAO Lin， LIU Congju， GE Yaojun. Vortex-induced
2024， 37（5）： 830-837. vibration sensitivity of bridge girder structures［J］. Acta
［2］ 黄林， 董佳慧， 王骑， 等 . 导流板倾斜角度对 Π 型叠合 Aerodynamica Sinica， 2020， 38（4）： 694-704.
梁涡振性能的影响研究［J］. 振动工程学报， 2024， 37 ［11］ XU Kun， BI Kaiming， HAN Qiang， et al. Using tuned
（1）： 40-51. mass damper inerter to mitigate vortex-induced vibra⁃
HUANG Lin， DONG Jiahui， WANG Qi， et al. Influ⁃ tion of long-span bridges： analytical study［J］. Engineer⁃
ence of the guide vane inclination angle on the vortex-in⁃ ing Structures， 2019， 182： 101-111.
duced vibration performance of the Π-shaped composite ［12］ CAO Yiwen， HUANG Zhiwen， ZHANG Hongyi， et
girder［J］. Journal of Vibration Engineering， 2024， 37 al. Discrete viscous dampers for multi-mode vortex-in⁃
（1）： 40-51. duced vibration control of long-span suspension bridges
［3］ 葛耀君， 赵林， 许坤 . 大跨桥梁主梁涡激振动研究进 ［J］. Journal of Wind Engineering and Industrial Aerody⁃
展与思考［J］. 中国公路学报， 2019， 32（10）： 1-18. namics， 2023， 243： 105612.
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