Page 59 - 《爆炸与冲击》2026年第6期
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第 46 卷 欧 渊，等： 爆炸作用下原型RC框架结构的毁伤效应 第 6 期
… 3 Å ã
γ +1 ∆p m
cosφ cr = 1−exp −2.3 (5)
4 p 0
√
∆p m 为入射峰值超压，单位为 MPa，由式 [33] 3 为目标与爆炸中心的距离，m，
式中： (3) 计算； Z = H/ W TNT ，H
W TN T 为等效 TNT 当量，kg； φ 为冲击波入射角度， φ cr 为临界角度； γ 为绝热系数，取 1.4；p 取 0 0.1 MPa。
由式 (2)～(5) 可计算得到试验 1～2 工况下无隔挡时测点 PR 、PR 、PR 和 4 PR 的峰值超压 p 分别
5
w
1
2
为 0.514、0.409、0.300 和 0.300 MPa。结合试验数据，计算测点 PR 、PR 、PR 和 4 PR 的超压衰减系数
5
1 2
η 分别为 87%、86%、85% 和 81%。可以看出，楼板和填充墙能够大幅衰减冲击波强度，峰值超压平均衰
减约 84.75%，从而显著减轻相邻房间构件的损伤。
2.2 结构破坏
(1) 试验 1
由于装药位于楼板 B1 顶部外表面，框架柱、梁无明显混凝土剥落和裂纹产生，砌体墙未见弯曲，无
裂纹产生，如图 7 所示。房间 F1 楼板 B1 形成贯穿孔洞，直径约 300 mm，如图 8 所示。迎爆面混凝土破
碎飞散，背爆面混凝土剥落，并伴有多条裂纹产生，钢筋外露并显著变形，混凝土剥落区域直径最大约
810 mm，最小约 610 mm，钢筋弯曲高度最大约 200 mm。
TNT TNT
LH6 LZ1
Z1 Z7
Z7 Z12
LH16 LZ7
Z24
Z19 Z13 Z19
(a) Front view (b) Side view
图 7 整体结构的破坏模式（试验 1）
Fig. 7 Failure mode of global structure (Test 1)
610
200
810
300
B1 B1 B1
(a) Blast face (b) Rear face (c) Rebars bending
图 8 楼板 B1 的破坏模式（单位：mm）
Fig. 8 Failure mode of roof slab B1 (unit: mm)
(2) 试验 2
图 9 给出了试验 2 后整体结构的破坏模式。由于炸药位于房间 F10 填充墙 QW12 外侧，因此建
筑结构毁伤主要集中于房间 F10。如图 10 所示，框架柱 Z18 和 Z24 表面由于破片冲击，导致局部混凝土
脱落，柱底破坏相对严重，少量钢筋外露，但仍满足承载力要求，可正常使用。框架梁 LZ12 表面由于破
片冲击导致小部分混凝土剥落，楼板 B10 未见混凝土剥落和裂缝产生。填充墙 QW12 发生梯形冲切破
坏，水平方向长度最小 1 100 mm，最大 2 700 mm，竖直方向高度 1 300 mm；填充墙 QW12 破碎砖块受爆炸
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