Page 10 - 《爆炸与冲击》2026年第4期

第 46 卷 董建才，等： 射流侵彻混凝土预损伤对弹体侵彻性能的影响 第 4 期

发射 30 mm 动能弹，弹体头部的 CRH 为 3，弹体 180 mm
132 mm
材料为 30CrMnSiNi2A，屈服强度为 1 650 MPa，
弹体质量为 550 g，其具体尺寸如图 7 所示。 Ø30 mm Ø20 mm
使用高速摄影记录弹体飞行姿态、计算弹
体入靶速度。同时，为了使弹体能准确进入射流
图 7 试验弹体尺寸
侵彻开孔，使炮口与靶面的距离保持在 800 mm，
Fig. 7 Size of projectile
通过控制发射药量调整弹体入靶速度，更换完整
靶体作为对照组，控制相应对照试验下弹体初始速度基本一致，共进行 3 组不同初始速度下的侵彻试验。
试验中弹体初速范围为 650～850 m/s，弹体飞行姿态如图 8 所示，弹体轴向与靶面几乎垂直，且弹体
均沿靶体初始开孔二次侵彻混凝土靶体。试验完成后，同样使用三维扫描仪记录靶体开坑形态，剖开靶
体 1/2 或 1/4 后取出靶体内部弹体，如图 9 所示，可以看出由于弹体材料强度高，完整靶体及预损伤靶体
内弹体均无明显变形，可视为刚性侵彻。按照图 10 方式测量侵彻开孔数据，其中弹体侵彻预损伤混凝
土试验数据见表 2，弹体侵彻完整混凝土靶体试验数据见表 3，DOP 为侵彻深度。

1# 3#
90.63° 91.58°

t=0 ms t 1 =0.687 ms t 2 =1.250 ms t=0 ms t 1 =0.563 ms
20 cm 20 cm

(a) v 0 =834 m/s (b) v 0 =835 m/s

图 8 弹体飞行姿态
Fig. 8 Flight attitude of the projectile

1# 3#

(a) v =834 m/s (b) v =835 m/s
0
0
图 9 试验后回收的弹体
Fig. 9 Recovered projectile after the test
如图 11 所示，靶体开坑大小在两种靶体间存在明显差距，结合表 2～3 中统计的靶体开坑直径及开
坑体积可以看出，与完整靶体相比弹体侵彻预损伤混凝土时开坑直径及开坑体积均有明显减小。这是
由于在开坑阶段，弹体侵彻预损伤混凝土时与靶体之间的作用时间更短，使得弹体在侵彻开坑过程中对
靶体的剪切作用以及拉伸波作用与侵彻完整混凝土相比更弱。开坑体积的减小导致弹体在侵彻靶体开
坑阶段消耗减小，使得弹体剩余动能更大，对应在开孔阶段可消耗的弹体动能更大，对侵彻深度提供了
部分增益效果。
由于试验误差，同一对照组下预损伤靶体与完整靶体弹体入靶速度有一定差异，但两者之间差异较

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