Page 20 - 《中国电力》2026年第4期

2026 年 第 59 卷

2.2.2 等效电量函数法 依据全部机组投运后卷积得到的等效持续负
等 效 电 量 函 数 法 是 常 用 的 随 机 生 产 模 拟 方 荷曲线，系统 P EO L 和 E EN S 分别为
法，其核心思想是将减少的发电量等效为增长的 E (N) (J N )+ E (N) (J N −1)
P EOL ≈ （12）
负荷量。具体操作是在持续负荷曲线上，按机组 2T∆x
经济性依次安排出力（优先调度经济性更优的机 E ENS = ∑ E (N) (J) （13）
组）；机组因故障停运导致的电量损失直接等效 J＞J N
为负荷电量增长，修正后的曲线称为等效负荷曲 式中： J N = C N /∆x。
线，如图 3 所示。 此外，失负荷概率 P LO L 与弃新能源概率 P LONE
可用于评估研究周期内切负荷、弃新能源发生小

P
时数占总时长的比例，计算式分别为
i−1
f (x−c i )
T LOL
P LOL = （14）
T
i−1
f (x)
i
f (x)
T LONE
P LONE = （15）
T
式中： T LOL 、 T LONE 分别为发生切负荷和弃新能
O x
源的小时数。

图 3 等效持续负荷曲线
2.2.3 约束处理
Fig. 3 Equivalent sustained load curve
1）技术出力约束。

假设第 ( i−1)台机组投运后修正的等效负荷曲
随机生产模拟中，每得到一台机组的出力数
线为 f i−1 (x)，第 i台机组的容量为 C i 、强迫停运率
据，即判断其是否满足最大/最小技术出力约束；
i
为 q i ，则该台机组投运后修正负荷曲线 f (x)的卷 若 不 满 足 ， 通 过 切 负 荷 或 弃 新 能 源 操 作 修 正 负
积过程可表示为 荷，然后重新进行卷积运算，直至满足约束。
i i−1 i−1
f (x) = (1−q i ) f (x)+q i f (x−c i ) （7） 2）爬坡约束。
将所有开机机组依次投入，每投运一台机组即 设开机机组共 N台，根据每台机组的最大/最
修正一次负荷曲线；机组全部投运后，可计算各 小技术出力约束，可以得到 2N +1个系统出力区
[8]
机组发电量及系统的 E EN S 和 P EOL ，具体步骤如下。 间 ，以及对应区间的向上和向下爬坡率，如表 1
首先，将系统负荷按各机组额定功率的最大 表 1 不同出力区间内系统的向上/向下爬坡率
公约数 ∆x等间距分段，负荷曲线下每分段的积分 Table 1 Upward/downward ramping rates of the system
面积即为电量函数 E (J)。用电量函数卷积运算代 within different output intervals
替负荷卷积运算，表达式为 出力区间 向上爬坡率 向下爬坡率
w w N ∑ N ∑
x+∆x x+∆x
E (J) = F (x)dx = T f (x)dx （8） P Gmin (i) r up (i) 0
x x i=1 i=1
 
[ x ] N ∑ N ∑ N ∑
式中： J = +1。        P Gmin (i) ,     r up (i) r down (1)
∆x i=1 i=2 P Gmin (i)+ P Gmax (1)   i=1
假设第 i−1台机组投运后的等效电量函数为 . . .
. . . . . .
E i−1 (J)，则第 i台机组对应的电量函数为  N−1
N ∑
∑
P Gmin (i)+ P Gmax (i),
( C i ) N ∑ N ∑
      
i
E (J) = (1−q i )E i−1 (J)+q i E i−1 J − （9） i=n i=n  r up (i) r down (i)
∆x N ∑ n ∑    
P Gmin (i)+ P Gmax (i)   i=n i=1
此时，系统未满足的电量 E Di 为 i=n+1 i=1
. . .
∑ . . .
i
E Di = E (J) （10） . . .
 
N−1
∑ N ∑ N ∑
J＞J i        Gmin (N)+    
P P Gmax (i), r down (i)
r up (N)
P Gmax (i)  
第 i台机组的发电量 E Gi 为 i=1 i=1 i=1
N ∑ N ∑
P Gmax 0 r down (i)
（11）
E Gi = E D(i−1) − E Di i=1 i=1
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