Page 43 - 《爆炸与冲击》2026年第3期
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第 46 卷        康正东,等: 基于人工神经网络的金属材料本构模型在显式有限元中的实现                                第 3 期

               说明此时材料发生动态回复。然而,由于常温下热激活过程受限,动态回复作用相对较弱,应变硬化仍
               占主导地位,因此整体应力水平仍保持上升趋势。随着温度升高至                              600 ℃  及以上,曲线呈现出显著的流
               动应力平台,这表示材料在高温塑性变形中发生了动态回复与动态再结晶。此时动态再结晶逐步主导
               变形机制,使得位错密度降低             [20-22] 。而在高应变率下,曲线的初始硬化阶段更陡峭 ,表明位错密度在短
                                                                                       [3]
               时间内迅速累积,显著提高了材料的流动应力。然而,由于变形时间极短,动态回复和动态再结晶等热
               激活过程难以充分进行,材料表现出较强的应变硬化特征,流动应力持续上升,直至失稳破坏。
                   综上所述,材料的流动应力受温度、应变率及应变三者的耦合影响                              [23-25] 。在常温下应变硬化效应占
               主导;而高温促进动态回复和再结晶,以软化效应为主;高应变率抑制热软化,增强应变率强化。上述热-
               力-应变耦合机制的相互作用超出了传统经验型本构模型的适用范围,使其难以准确描述材料的应力-应
               变演化规律     [26] 。
                1.2    修正  J-C  本构模型
                   基于实验获取的应力-应变数据,构建                CoCrFeNiMn 高熵合金的本构模型。在众多模型中,J-C                 模型   [27]
               被成功应用于多种材料在不同温度和应变速率下的力学行为描述。然而,原始                                    J-C  模型将应力表达为应
               变硬化、应变率强化和热软化             3  个因素的乘积关系,但是由图            1  可知,本构模型中应考虑温度、应变速率
                                                                 [4]
               和应变的耦合影响,因此将原始              J-C  模型修正为如下形式 :
                                              (
                                                                 (
                                                         )
                                                               ∗q
                                                                                 ∗ e 1 +e 2 ε
                                            n
                                                         2
                                                                        ∗
                                   σ = (A+ Bε ) 1+d 1 ε+d 2 ε (1−T ) 1+c 1 T +c 2 T ∗2 ) (˙ε )          (1)
               式中:σ   为应力;ε 为应变,这里需要指出             J-C  本构中的应变为等效塑性应变,CoCrFeNiMn              高熵合金在宏
               观力学行为上表现出一定的拉压不对称性                   [28] ,但本文构建的    J-C  模型参数仅用于描述压缩加载路径下的
               材料响应,不涉及拉压状态的统一建模,因此将塑性应变                          ε  作为等效塑性应变使用,在下文中统称为应
               变;A  为参考温度和参考应变速率下的屈服应力;B                    为应变硬化系数;n         为应变硬化指数;d 和     1   d 为应变
                                                                                                   2
                        T = (T −T 0 )/(T m −T 0 )  ,T  为绝对温度,T 为熔化温度,T 为参考温度;q          为热软化指数;c 和
                                                                                                       1
                          ∗
                                                           m
                                                                          0
               修正系数;
               2                  ∗                  ˙ ε 0  为参考应变率;e 和 1  e 为应变速率硬化指数。在拟合这些
                                                                          2
                                         ,
               c 为温度修正系数;        ˙ ε = ˙ε/˙ε 0 ˙ε  为应变率,
               参数的过程中,先使用参考温度和参考应变率下的应力-应变数据来确定参数                                  n、A、B、d 和 1  d ,再用参考
                                                                                                 2
               应变率和其他温度下的数据确定               q、c 和 1  c ,最后得到  e 和 1  e 。CoCrFeNiMn  高熵合金的材料参数如表          1
                                                    2               2
               所示,表中    E  为弹性模量,     ν  为泊松比,c 为定压比热容,ρ         为材料密度。
                                                 p

                                             表 1    CoCrFeNiMn  高熵合金的材料参数
                                    Table 1    Material parameters of CoCrFeNiMn high-entropy alloy
                 E/GPa      ν       A/MPa     B/MPa      e 1       n         q           c 1         c 2
                  210      0.3       596      99.980 3  0.016 2  1.190 0   0.235 0     8.550 2     −9.997 8
                                                                                          −1
                                                                                            −1
                                                                               −3
                                               ˙ ε 0 /s −1  T 0 /℃  T m /℃  ρ/(kg·m )  c p /(J·kg ·K )
                   e 2      d 1      d 2
                 0.107 3  2.843 4  −3.827 5    0.02      20      1 400      8 020        490
                   在不同工况下,实验值与基于所提出本构方程计算所得的解析值之间的应力-应变曲线对比如图                                             2
               所示。可以看出,两者在屈服应力、温度软化效应以及应变率硬化效应等方面均具有较高的一致性,充
               分验证了所构建本构方程在表征材料复杂变形行为方面的准确性。基于该本构方程,进一步编写了相
               应的用户子程序,并将其嵌入             Abaqus 有限元平台以开展数值仿真,从而获得不同工况下的应力应变响应
               数据。在子程序的数值实现过程中,需要对方程中应力对应变、应变速率以及温度的偏导数进行求解。
               为求偏导,将式      (1) 改写为:
                                             σ = Φ 1 (ε)Φ 2 (ε)Φ 3 (T)Φ 4 (T)Φ 5 (˙ε,ε)                 (2)
                                                                                         Φ 5 (˙ε,ε)  为与应变率
               式中:    Φ 1 (ε)  和   Φ 2 (ε)  为与应变相关的多项式,    Φ 3 (T)  和    Φ 4 (T)  为与温度相关的多项式,
               和应变相关的多项式。



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