Page 247 - 《振动工程学报》2026年第2期
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第 2 期                   吕 杨,等:高竖向承载力         MRE  隔振支座力学性能试验研究                             563

              性。任伟     [15]  将叠层型  MRE  隔振支座应用于结构振              各向异性的      MRE  材料。

              动控制中,其具有半主动控制的优点,且在控制失效
                                                                1.2    支座结构设计
              的情况下,仍能以被动控制的方式对结构提供保护,
              大大提高了结构的安全性。马伟佳                [16]  设计制作了一           如图   2  所示为  MRE  支座的混合磁路系统,绿色
              种 负 刚度   MRE  隔 振 支 座 , 试 验 结 果 表 明 , 该 支 座       闭环为永磁体产生的磁路,黄色环为电磁线圈产生
              具 有 负 刚 度 和 负 阻 尼 特 性 。HWANG       等  [17]  研 究 了  的可调磁路。如图        2(a)所示,当施加正电流时,励磁
              MRE  基础隔震系统,结果表明,地震作用下                  MRE  隔    线圈产生与永磁场相反的电磁场,电流持续增加,混
              震系统较传统隔震系统更显著降低结构地震响应。                            合磁场的强度将持续减小至               0。相反,如图      2(b)所

              LERNER  等  [18]  设计了剪切、压缩和挤压三种类型的                 示,施加负电流时,永磁场和电磁场同向,MRE                    橡胶
              MRE  减振装置,结果表明,挤压模式下               MRE  减振器       层刚度随之增加,直至达到磁饱和。
              频移范围最大。USMAN          等  [19] 对采用  MRE  的智能隔
              振系统进行了数值分析,结果表明,该隔振系统能更                                    ·                  ·
              有效地降低结构地震响应。
                  在实际应用中,MRE         支座需要承载上部结构重
              量,随着竖向荷载的逐步增加,支座容易发生整体屈                                      (a) 正电流           (b) 负电流
                                                                        (a) Positive current  (b) Negative current
              曲变形,极限变形能力呈递减趋势。特别是在受到
                                                                                图 2 混合磁路系统
              双向压剪力的作用时,竖向荷载将显著降低支座水
                                                                         Fig. 2 Hybrid magnetic circuit system
              平变形能力。因此,有必要增加支座竖向承载能力,
              提高其负重下的水平力学稳定性                [20] 。本文设计了一            隔震是通过隔振支座延长结构的周期,降低结
              种高竖向承载力        MRE  支座,支座通过       8  根竖向连杆        构地震反应,这就要求隔振支座在较大的水平变形
              承担竖向荷载,以永磁铁提供初始磁场,实现支座剪                           和竖向压力下保持稳定。叠层橡胶支座的竖向承载
              切刚度双向可调。对支座开展不同频率、幅值、电                            力  W  可通过下式计算得到:
              流和配重下的力学性能试验,分析了支座剪切力、                                              W = AGS 1 γ w           (1)
              等效刚度、等效阻尼和阻尼比等力学性能。                               式中,A   为  MRE  片的有效受荷面积;G         为橡胶的剪切

                                                                模量;S 1 为叠层橡胶支座的第一形状系数;                γ w 为重力
              1    支  座  设  计                                   所引起的剪切应变。
                                                                    形状系数     S 1 的表达式为:

              1.1    MRE  制备                                                        S 1 =  d              (2)
                                                                                        4t 1
                  制作磁流变弹性体的材料为硅油、硅橡胶和羰                          式中,d   为橡胶层直径;       t 1 为橡胶的层厚。
              基铁粉,三者分别采用国药集团二甲基硅油、道康                                图  3  展示了支座在达到最大剪切变形时的有效
              宁  PDMS DC184  硅橡胶和北京兴荣源公司羰基铁粉,                   受荷面积,设计时最大允许位移应小于                   0.55d。结合
              三者的密度分别为         0.96 g/mL、1.05 g/cm 和 3  7.86 g/cm 。  图  3  与式(1)和(2)可以计算出,在设计最大剪切位
                                                           3
              硅 油 和 硅 橡 胶 的 质 量 比为     1∶1, 铁 粉 体 积 分 数 为       移为   12 mm  时,当磁场强度从       0  增加到  0.7 T,支座的
              27%。鉴于各向异性磁流变弹性体较各向同性磁流                           最大竖向承载能力在          77~102 kg  之间。
              变弹性体具有更优异的可调性能                [21] ,本文制作各向
                                                                                 受荷面积             受荷面积
              异性磁流变弹性体。
                  制作流程如图       1  所示,先将    15 g  硅油和  85 g  羰
              基铁粉混合搅拌        5 min,使硅油充分润湿铁粉,再加                               A                 A
              入  15 g  硅橡胶和  1.5 g  固化剂混合搅拌      30 min  后,将
              放置混合物的模具置于励磁机中施加磁场,同时将
              磁流变弹性体加热到           100℃  恒温固化    3 h,即可得到                     图 3 MRE  支座受荷面积
                                                                         Fig. 3 Loading area of the MRE isolator
                   铁粉  硅油  橡胶   抽真空        磁场
                                                                    为了提高支座的竖向承载力,在薄壁圆筒结构
                 搅拌
                                                                外围设置     8  根竖向连杆,连杆下部被焊接于支座下
                                                                底板,上部栓接万向铰并支撑在上底板的滑槽内。

                        图 1 各向异性     MRE  制作流程图                 可根据实际工况选择适宜的万向铰型号,本文采用
                     Fig. 1 Anisotropic MRE production process  的 万 向 铰 承 载 能 力为     50 kg, 在 钢 筒 周 围 均 匀 配 置
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