Page 159 - 《振动工程学报》2026年第2期

第 2 期 张 朋，等：超声速来流条件下金属薄壁板颤振特性试验研究 475

837.44 mV

加速度计
0.000 mV
28.047 μV
应变计1
0.000 μV
48.104 μV
应变计2
0.000 μV
25.229 μV
应变计3 251.0 Hz 252.4 Hz
0.000 μV
404.760 μV
应变计4
0.000 μV
220 240 260 280 300
f / Hz

图 9 最大速压下未颤振时的壁板模型振动响应幅值谱
Fig. 9 Vibration response amplitude spectra of walled panel model without flutter under maximum dynamic pressure
390.010 μV

应变计1
0.000 μV
402.220 μV
应变计2
0.000 μV
675.700 μV
应变计3 259.4 Hz
0.000 μV
3.197 mV

应变计4
0.000 mV
220 240 260 280 300
f / Hz

图 10 最大速压下发生颤振时的壁板模型振动响应幅值谱
Fig. 10 Vibration response amplitude spectra of walled panel model with flutter under maximum dynamic pressure

综述 [J]. 航空学报，2010，31（1）：1-11.
3 结 论 YANG Chao，XU Yun，XIE Changchuan. Review of stud-
ies on aeroelasticity of hypersonic vehicles[J]. Acta Aeronau-
tica et Astronautica Sinica，2010，31（1）：1-11.
（1）在暂冲式高速风洞中建立了壁板颤振试验
[2] 叶正寅，孟宪宗，刘成，等. 高超声速飞行器气动弹性的
平台，并成功实现了金属薄壁板颤振现象； 近期进展与发展展望 [J]. 空气动力学学报，2018，36（6）：
（2）金属薄壁板颤振表现出明显的非线性，颤振 984-994.
响应为极限环，振动频率较高； YE Zhengyin， MENG Xianzong， LIU Cheng， et al.
Progress and prospects on aeroelasticity of hypersonic vehi-
（3）金属薄壁板模型在试验来流达到颤振速压
cles[J]. Acta Aerodynamica Sinica，2018，36（6）：984-994.
时首先表现为拍振现象，经时间累积后才会进入极 [3] 苑凯华，田海涛. 高速飞行器气动弹性问题研究进展 [J]. 战
限环状态。 术导弹技术，2020（3）：1-7.
本期试验采用的振动响应测量方法较简单，只 YUAN Kaihua，TIAN Haitao. Research progress on aeroelas-
ticity of high speed vehicles[J]. Tactical Missile Technology，
采用加速度计和应变计获取了模型局部响应。下一
2020（3）：1-7.
步将改进振动响应测量方法，通过光学测量方法同 [4] 王在铎，王惠，丁楠，等. 高超声速飞行器技术研究进展
步获取壁板模型颤振时全局实时压力和位移响应， [J]. 科技导报，2021，39（11）：59-67.
从而为壁板颤振流固耦合机理研究提供更丰富的数据。 WANG Zaiduo，WANG Hui，DING Nan，et al. Research
on the development of hypersonic vehicle technology[J].
Science & Technology Review，2021，39（11）：59-67.
参考文献： [5] 操小龙，肖志祥. 组合动力空天飞行器极端服役环境下的
关键力学问题 [J]. 空天技术，2023（2）：1-9.
[1] 杨超，许赟，谢长川. 高超声速飞行器气动弹性力学研究 CAO Xiaolong， XIAO Zhixiang. Key mechanical problems