Page 247 - 《振动工程学报》2025年第9期
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第 9 期                     李春祥,等:混合基础隔震预制装配式高层建筑抗震性能                                        2177

              这二者之中的较小值。经计算其限值为                  275 mm,满足      震作用下,布置       BRB  会减弱隔震层位移限制效果,但
              要求。隔震支座的最大压应力为               7.17 MPa,小于限值        布置   NFVD  和  BRB+NFVD+BIS  系统下仍有很好的效
              24 MPa,罕遇地震作用下支座承受的拉应力均小于                         果。在罕遇和极罕遇地震作用下,铅芯橡胶支座选用
              1 MPa, 满 足 规 范 要 求 。 由 设 防 地 震 情 况 可 知 , 当        250%  剪应变对应的参数。对比发现,在罕遇和极罕
              BIR+NIR=0.92  时 , BRB+NFVD+BIS  系 统 对 隔 震 层 位     遇地震作用下,NFVD         会减弱隔震层位移限制效果,
              移的限制效果与单一布置方案的效果相近。多遇地                            但  BRB  和  BRB+NFVD+BIS  系统效果依然很好。


                                                表 2 不同地震水准下的隔震层位移
                                   Tab. 2 Displacement of isolation layer under different levels of earthquakes

                                   多遇地震                 设防地震                罕遇地震                极罕遇地震
                   系统
                             隔震层位移/mm     比值/%    隔震层位移/mm     比值/%   隔震层位移/mm      比值/%   隔震层位移/mm     比值/%
                  隔震结构           22.97     100.00     97.22    100.00     288.64    100.00     524.74    100.00
                   BRB           19.50     84.88      37.27     38.34     114.87    39.82      212.51    40.50
                   NFVD          5.53      24.07      51.85     53.34     155.78    53.97      300.24    57.22
               BRB+NFVD+BIS      6.70      29.18      40.12     41.27     127.28    44.10      243.88    46.48



                                                 表 3 不同地震水准下的基底剪力
                                        Tab. 3 Base shear force under different levels of earthquakes

                                    多遇地震                设防地震                 罕遇地震               极罕遇地震
                    系统
                               基底剪力/kN     比值/%    基底剪力/kN     比值/%    基底剪力/kN     比值/%     基底剪力/kN     比值/%
                  隔震结构           12913     100.00    17635     100.00     26520     100.00    36081     100.00
                    BRB          18146     140.53    28713     162.82     31902     120.29    37367     103.56
                   NFVD          14510     112.37    21706     123.08     26529     100.03    33116      91.78
               BRB+NFVD+BIS      16149     125.06    23019     130.53     28917     109.04    34396      95.33

                  综上,当地震强度较小时,NFVD             对隔震层位移           制节点,点     D、E、F  为其他节点,其中,点         B  为内部节
              的限制效果较好;当地震强度较大时,BRB                  对隔震层        点,点   A  和  C  为外部节点。为验证        ADIBI 等  [13-15]  提
              位移的限制效果较好;而            BRB+NFVD+BIS   系统在四        出的经验旋转弹簧模型的准确性,本文对试验和模
              种地震水准下均对隔震层位移有较好的限制效果,                            拟的梁-柱节点响应进行了比较。具体方法为:根据
              表明   BRB+NFVD+BIS  系统具有较好的鲁棒性,并且                  BAHRAMI 等   [16]  的试验,建立对应的有限元模型,如
              在大幅减小隔震层位移的同时,基本不会增大结构

                                                                                      L250×700   L350×700
              基底剪力。                                                                   L400×1000  L500×1000

                                                                       Z800  Z900     L350×800   L400×800
              3    BRB+NFVD+BIS       预  制  装  配  式  高  层  建  筑                                        8.40
                  抗  震  性  能                                                                           8.42
                                                                      11.00
                                                                                                       8.40

              3.1    预制装配式高层建筑结构模型                                 7.31                                8.40
                                                                   8.31
                  将  BRB+NFVD+BIS  系统应用于预制装配式高层                                                        7.45 6.60 8.40
              建筑,其底层平面图如图            15  所示,三维有限元模型                8.17
              如图  16  所示,隔震支座布置如图          17  所示。                 8.24
                                                                   8.25                                11.25

              3.2    预制建筑梁-柱节点经验旋转弹簧模型
                                                                   9.76                                8.40
                  对预制梁-柱节点建模,本文采用                ADIBI 等  [13-15]  6.22                                8.40
              提出的经验旋转弹簧模型,考虑预制建筑在梁端开                                  10.80 8.40 8.405.50 10.80 9.10 8.65 8.65
              裂,梁-柱相交部分为刚性区域。通过在柱边与梁端

              交接处添加零长度单元来模拟预制接头,预制梁-柱
                                                                    图 15 预制装配式高层建筑底层平面图(单位:m)
              主 体 部 分 采用    NonlinearBeamColumn  单 元 建 模 。 简    Fig. 15 Ground  floor  plan  of  prefabricated  high-rise  building
              化模型如图      18  所示,A、B、C    三个节点被模拟成预                     (Unit:m)
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