Page 213 - 《振动工程学报》2025年第8期

第 8 期 谭新宇，等： 地铁振源‑传播路径协同控制全频段环境振动方法研究 1853

拾振点位置处的振动加速度响应。可以看出，在时 表 4 浮置板轨道的设计参数
域和频域内，模型计算得到的结果与现场实测结果 Tab. 4 Design parameters of floating slab track
趋势一致且吻合程度高，证明了计算模型的正确性 浮置板轨道类型 常规浮置板轨道 特殊浮置板轨道
和 可 靠 性 ，后 续 可 应 用 此 模 型 做 进 一 步 的 分 析 板厚/m 0.4 0.54
计算。 板长/m 25 25
板宽/m 3 3
−1
隔振器刚度/(MN∙m ) 6.9 5.5
−1
隔振器阻尼/(MN∙s∙m ) 0.03 0.05

图 7 地表拾振点振动加速度计算值与实测值的对比
Fig. 7 Comparison between the calculated values and
measured values of vibration acceleration at surface
vibration pickup point
图 8 两种典型浮置板轨道下的钢弹簧支承反力时程曲线
Fig. 8 Time‑history curves of support reaction force of steel
4 振动综合控制设计与效果分析 spring under two typical floating slab track

4. 1 浮置板轨道设计 簧疲劳破坏的可能性，并降低振动对周围环境的影
响水平。
考虑到常规浮置板轨道会明显放大其自振频率
图 9 为普通轨道工况下以及两种浮置板轨道工
附近频段的地表振动，本文首先设计一种加厚的、调
况下地表拾振点处的垂向振动加速度的模型计算结
整钢弹簧刚度、阻尼的浮置板轨道（后文称“特殊浮
果对比图。从时程曲线中可以看出，两种浮置板轨
置板轨道”），用以探究地表在轨道自振频率附近振
道均使地表的振动加速度水平显著降低。从三分之
动放大现象的变化规律，此轨道较常规浮置板轨道
一倍频程曲线图可知，在浮置板轨道自振频率附近
仅增加厚度方向的尺寸、增大钢弹簧的阻尼并同时
频段，地表振动出现一定程度的放大；在采取浮置板
降低其支承刚度，浮置板其他几何参数及钢弹簧的
分布情况与常规浮置板轨道保持一致，设计参数如 加厚和钢弹簧增加阻尼降低刚度措施后，轨道自振
表 4 所示。计算两种浮置板轨道工况下拾振点处的 频率从 10 Hz 降低至 8 Hz，同时地表在浮置板自振
地表垂向振动加速度。两种典型浮置板轨道下的钢 频率附近频段内的振动响应减小约 5~8 dB，明显拓
弹簧支承反力时程曲线如图 8 所示。从图 8 中可以 宽了浮置板轨道的有效减振频段，减小了振动放大
看出，相比于常规浮置板轨道，特殊浮置板轨道板下 频段，但轨道自振频率处的振动放大现象仍然存在，
钢弹簧支承反力的变化范围减小，能有效降低钢弹 放大量在 5 dB 左右。