Page 121 - 《摩擦学学报》2020年第5期
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676                                     摩   擦   学   学   报                                 第 40 卷

                                                               一方面归因于随着阳离子链增长,其在摩擦副界面上
                   100
                                                               定向吸附形成有序的物理吸附保护膜更厚有助于承
                   80         PAO 10                           载 [3, 17] ,另一方面,离子液体中的活性元素N、P在摩擦
                 Weight loss/%  60  L-P 108                    过程中可与钢块表面发生复杂的摩擦化学反应,形成
                              NP-11114
                   40
                              NP-11116
                                                               有效的边界润滑膜,从而使该NPILs具备优异的抗磨
                              NP-11118
                   20
                                                                   [20]
                                                               性能 .
                    0                                          2.3.2    作为钢/钢摩擦副的高温润滑剂
                  −20                                              图4(a)和图4(b)分别为PAO 10、L-P 108和NPILs
                     0     100   200    300   400   500
                                Temperature/℃                  在载荷为300 N、温度为100 ℃下作为钢/钢摩擦副润
                                                               滑剂的摩擦系数和试验完成后下试样磨斑的磨损体
                Fig. 2    The TG cures of PAO 10,L-P 108 and NPILs
                                                               积. 从图4(a)观察到PAO 10在高温状态下的减摩性能
                   图 2    PAO 10、L-P 108和NPILs的热稳定性
                                                               明显变差,但是NPILs在高温依然表现出稳定而优异
            2.3    摩擦磨损性能                                      的减摩性能,且随着阳离子链长的增长,摩擦系数依
            2.3.1    作为钢/钢摩擦副的室温润滑剂                            次降低. 值得注意是,NPILs在高温状态下的减摩性能
                图3(a)和3(b)分别为载荷300 N,室温状态下PAO 10、              要优于L-P 108. 从图4(b)观察到,PAO 10高温润滑后
            NP-11114、NP-11116、NP-11118和L-P 108作为钢/钢            相应的磨损体积显著增大,尽管所有NPILs在100 ℃
            摩擦副润滑剂的摩擦系数随随时间变化曲线和试验                             润滑后的磨损体积轻微高于常温下的磨损体积,但是
            结束后各对应下试样钢块的磨损体积. 由图3(a)可知,                        相比于PAO 10而言依然表现出优异的抗高温磨损性
            相较于PAO 10,L-P 108,NP-11114、NP-11116、NP-11118       能. 原因在于NPILs高温状态下黏度显著下降,使其难
            在摩擦试验中均表现出优异的减摩性能,且相应摩擦                            以在摩擦界面上形成的稳定的吸附,导致其减摩抗磨
            系数始终平稳均在0.1左右,而且随着阳离子烷基链长                          性能显著下降. 但无论在室温还是高温,相较于PAO
            的增加其摩擦系数表现出轻微的降低. 由图3(b)可知,                        10,NPILs均表现出良好的减摩抗磨性能. L-P 108在
            相较于PAO 10、NP-11114、NP-11116、NP-11118均表             高温润滑后的磨损体积相较于室温也明显增大,与
            现出良好的抗磨性能,磨损体积依次为PAO 10 > NP-                      NP-11114的高温抗磨性能接近,远远高于NP-11116和
            11114 > NP-11116 > L-P 108 > NP-11118,随着阳离子        NP-11118高温润滑后的磨损体积. 结果证明,NPILs的
            链长的增长,离子液体的抗磨性能明显提高. 尽管这                           高温摩擦学性能随着链长的增加而逐渐提升,明显优
            类离子液体的减摩性能比L-P 108差,但是NP-11118                     于PAO 10及L-P 108.
            的抗磨性能与L-P 108基本相同,暗示这类离子液体虽                        2.3.3    极压性能测试
            然不包含卤素,但是通过合理的增加链长也能够达到                                图5比较了PAO 10,L-P 108及NPILs作为钢/钢摩
            与传统咪唑离子液体相近的减摩抗磨性能. 这一规律                           擦副的润滑剂在连续变载荷条件下的摩擦学性能,试

                    0.5                                              2.5
                       (a)                      PAO 10                  (b)                      PAO 10
                    0.4                         L-P 108              2.0                         L-P 108
                                                NP-11114
                  Friction coefficient  0.2     NP-11118            Wear volume/(10 −3  mm 3 )  1.5  NP-11116
                                                                                                 NP-11114
                    0.3
                                                NP-11116
                                                                                                 NP-11118
                                                                     1.0
                                                                     0.5
                    0.1

                    0.0                                              0.0
                      0    300  600  900  1 200  1 500  1 800
                                    Time/s
             Fig. 3  Evolution of the (a) friction coefficient and (b) wear volume losses of the steel disks lubricated by NPILs as lubricant at RT,
                                     PAO 10 and L-P 108 as reference lubricants (RT,load = 300 N)
                  图 3    (a) NPILs,PAO 10和L-P 108作为钢/钢摩擦副的润滑剂的摩擦系数,(b)试验完成后下试样磨斑的磨损体积
                                                 (实验条件:室温,载荷=300 N)
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