Page 175 - 《爆炸与冲击》2026年第3期

240
240
2.8
2.8
Δ
Δ
6- 0-α8
0- 0-α8
8- 0-α8
0- 2-α8
6- 2-α8
2- 0-α8
2.4
180
2.4
8- 2-α8
4- 0-α8
160
2.0
2.0
120
Δ
80 Δ
1.6 60 1.6
1.2 0 1.2 0
6 8 10 12 0 0.1 0.2 0.3 0.4
第 46 卷 樊元帅，等： 压弯与撞击耦合作用后圆端形钢管混凝土柱的剩余力学性能 第 7 期
−1
3.0 150 6 140

a-v8-n2-α8 N r Δ g.res v10-n0-e0-α8 N r Δ g.res
a-v6-n2-α8 5 v10-n2-e2-α8 112
a-v10-n2-α8 v8-n0-e2-α8
2.4 a-v10-n0-α8 100 v8-n2-e2-α8 84
N r /MN Δ g.res /mm N r /MN 4 Δ g.res /mm
1.8 3 56
50
2 28
1.2
0 1 0
0 0.1 0.2 0.3 0.4 2.0 2.5 3.0
2e/l l/w
(c) Eccentricity (d) Aspect ratio
2.4 150
Δ g.res
N r
a-v10-n2-e2
a-v8-n2-e2
a-v8-n4-e2
2.0 a-v10-n0-e2 100
N r /MN Δ g.res /mm
1.6 50
1.2 0
6 10 12
α
(e) Steel content
图 15 不同参数对残余挠度和剩余承载力的影响
Fig. 15 Effects of various parameters on residual deflection and residual load-bearing capacity

截面长宽比和含钢率对 Δ g,re s 和 N 的影响如图 15(d) 和 (e) 所示。结果表明，当试件的含钢率从
r
8% 提高到 12% 时，Δ g,re s 减小了 25.8%～34.8%。这是由于含钢率的升高提高了截面的抗弯刚度和抗撞性
能。此外，当截面长宽比从 2 增大到 3 时，试件的 Δ s 呈减小趋势，N 增大了 129.1%～151.3%，表明增大
r
g,re
截面尺寸显著提高了试件的抗撞性能和承载力。
为定量评估试件撞后残余挠度和剩余承载力对各参数的敏感性，基于有限元结果开展了方差分析
与 F 检验，结果如表 3～4 所示，表中 P 为差异系数，F 为判定系数。其中，F 值越大，表明该参数的变化
对 结 果 的 影 响 越 显 著 。 结 果 表 明 ， 撞 击 速 度 和 长 宽 比 对 撞 后 残 余 挠 度 的 影 响 贡 献 分 别 为 61.1% 和

表 3 不同参数对残余挠度的贡献 表 4 不同参数对剩余承载力的贡献
Table 3 Contribution of different parameters Table 4 Contribution of different parameters
to the residual deflection to the residual load-bearing capacity
影响因素 自由度 P F 影响贡献/% 影响因素 自由度 P F 影响贡献/%
v 3 ＜0.000 1 255.5 61.1 v 3 ＜0.000 1 429.1 27.3
2e/l 4 ＜0.000 1 26.8 6.4 2e/l 4 ＜0.000 1 531.1 33.7
n 4 ＜0.000 1 25.9 6.1 n 4 0.049 1 4.2 0.3
α 2 ＜0.000 1 23.4 5.5 α 2 0.061 6 3.7 0.2
l/w 2 ＜0.000 1 86.6 21.0 l/w 2 ＜0.000 1 606.5 38.6

073901-10