Page 53 - 《爆炸与冲击》2025年第12期

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第 45 卷 郑 成，等： 基于板厚补偿的不同型号钢制靶板在舱内爆炸载荷作用下的等效方法 δ 第 12 期
α α
30 907A replaced by Q235 30 907A replaced by Q235
The thickness of the replaced target δ 2 /mm 20 5 921A replaced by Q355 The thickness of the replaced target δ 2 /mm 20 5 921A replaced by Q355
907A replaced by Q355
907A replaced by Q355
25
25
921A replaced by Q235
921A replaced by Q235
921A replaced by 907A
921A replaced by 907A
15
15
10
10
0
6
8
4
10
8
14
12
6
10
12
14
Thickness of the original target δ 1 /mm 16 0 4 Thickness of the original target δ 1 /mm 16
(c) α=0.4 kg/m 3 907A replaced by Q235 (d) α=0.8 kg/m 3
The thickness of the replaced target δ 2 /mm 25 921A replaced by Q235
30
907A replaced by Q355
921A replaced by Q355
921A replaced by 907A
20
15
10
5
0
4
8
10
6
12
14
Thickness of the original target δ 1 /mm 16
(e) α=1.0 kg/m 3
图 8 不同药量体积比材料等效替换关系
Fig. 8 Equivalent substitution relationships of target materials at different charge mass-volume ratios
2.3 靶板材料替换方法验证
围绕文献 [12] 实验结果附近值取需要验证的材料等效替换工况，将对应工况的 921A 钢替换成
Q235 钢、Q355 钢和 907A 钢，907A 钢替换成 Q235 钢和 Q355 钢，根据 2.2 节的材料替换关系图谱换算成
相应的厚度，开展数值仿真。
通过对比替换材料后靶板中心变形大小来验证等效替换的有效性。具体验证工况见表 8～9，误差
分布如图 9 所示。

表 8 907A 替换成 Q235 和 Q355 后靶板的变形
Table 8 Target plate deformation after 907A steel was replaced by Q235 and Q355 steel

板厚/mm β 靶板中心变形/mm 误差%
−3
α/(kg·m )
907A Q235 Q355 Q235 Q355 907A Q235 Q355 Q235 Q355
0.1 1.5 2.77 2.66 1.05 5.03 45.9 46.1 45.2 0.46 −1.53
0.1 2.0 3.34 3.16 1.05 5.03 38.5 38.7 38.9 0.52 1.04
0.1 4.0 4.00 3.67 1.05 5.03 33.2 33.4 33.3 0.60 0.30
0.2 1.5 2.70 2.65 1.06 5.28 67.6 68.5 67.4 1.33 −0.30
0.2 2.0 3.46 3.37 1.06 5.28 53.7 54.7 53.5 1.86 −0.37
0.2 2.5 4.17 3.95 1.06 5.28 45.5 45.9 45.7 0.88 0.44
0.4 2.0 3.65 3.56 1.06 5.32 88.6 87.5 88.0 −1.24 −0.68
0.8 2.5 4.54 4.50 1.12 5.88 127.9 127.0 127.8 −0.70 −0.08
1.0 3.0 5.40 5.25 1.13 5.94 133.2 132.9 135.7 −0.23 1.88

122201-11