Page 99 - 《爆炸与冲击》2025年第9期
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第 45 卷             崔    鹏,等: 动荷载下硅砂的破碎特性及吸能效应试验研究                               第 9 期

                   图  18  表明在相同的应变率水平下,相对破                        0.8  Silica sand     Coral sand [16]
               碎率与有效粒径近似成线性关系。在应变率介                               0.7   162.73−166.50 s −1  251 s −1
                                                                                   −1
                                                                                             −1
               于  162.73~166.50 s ,有效粒径由      0.925 mm  增         0.6   220.33−227.53 s −1  251 s −1
                                −1
                                                                        314.65−325.52 s
                                                                                          165 s
               大至  3.75 mm  的过程中,相对破碎率由          0.15  增大
               至  0.24;在应变率介于      220.33~227.53 s ,相对           Relative breakage  0.5
                                                  −1
               破碎率由    0.24 增大至  0.34;在应变率介于      314.65~         0.4
               325.52 s ,相对破碎率由      0.36  增大至  0.43。随着           0.3
                     −1
               应变率的提高,颗粒的破碎程度显著提高,颗粒                              0.2
               尺寸较大的更容易发生破碎。这与文献                   [16] 中
                                                                  0.1
               钙  质  砂  相  对  破  碎  率  随  有  效  粒  径  的  变  化  趋  势  相  0  0.5  1.0  1.5  2.0  2.5  3.0  3.5  4.0
                                                                              Effective diameter/mm
               似。但由于钙质砂成分组成与硅砂不同,相同有
                                                                图 18    不同应变率下相对破碎率与有效粒径的关系
               效粒径和应变率水平下,钙质砂的相对破碎率大
                                                              Fig. 18    Relationship between relative breakage and effective
               于本文中的试验用砂样。对硅砂试样不同应变
                                                                       particle size at different strain rates
               率下的有效粒径和相对破碎率关系进行线性拟合:
                                                              −1           −1   2
                                     0.029d 50 +0.127  162.73 s ≤˙ε≤166.50 s , R = 0.99
                                     
                                                                                 2
                                                               −1
                                                                            −1
                                 B r =  0.033d 50 +0.207  220.33 s ≤˙ε≤227.53 s , R = 0.98              (8)
                                     
                                       0.025d 50 +0.348  314.65 s ≤˙ε≤325.52 s , R = 0.82
                                                              −1           −1   2
                   图  19  表明在假定粒径小于        0.074 mm  不会发生破坏的前提下,随加载应变率的增大,相对破碎率线
               性增大。对应变率和相对破碎率关系进行拟合:
                                       
                                                                              2
                                        0.001 39˙ε+0.003 16  2.5≤d<5.0,     R = 0.99
                                                                              2
                                    B r =  0.001 20˙ε−0.012 18  1.25≤d<2.50, R = 0.99                   (9)
                                          0.001 12˙ε−0.009 11  0.60≤d<1.25, R = 0.99
                                                                             2
                   为直观地描述动荷载作用下砂颗粒的破碎
               特性,图   20  给出了不同粒径及不同加载速度下,                        0.5
                                                                          2.5−5.0 mm
               颗粒的破碎产物分布实物图。结果表明,随应变                                      1.25−2.50 mm
                                                                  0.4     0.60−1.25 mm
               率的增加,破碎产物尺寸逐渐细化,2.5~5.0 mm
               颗粒破碎作用最显著,部分大颗粒破碎成小粒                               0.3
               径的颗粒,而小于        0.3 mm  的颗粒破碎效应不明                 Relative breakage
               显,破碎模式的演化规律与级配曲线的结果基本                              0.2
               一致。

                                                                  0.1
               2.3.2    颗粒分形特征分析
                   根据分形维数计算方法,以             lg(d /d max ) 为横
                                               i
               坐标,lgP(d) 为纵坐标,得到如图          21  分形维数演              0     50  100  150  200  250  300  350
                                                                                 Strain rate/s −1
               化模式。由于小于         0.3 mm  的试样包含不可破碎
                                                                  图 19    不同粒径下相对破碎率与应变率的关系
               的颗粒,因此下文中关于破碎的分析仅针对大
                                                                  Fig. 19    Relative breakage of silica and sand with
                                                        −1
               于  0.3 mm  的颗粒。应变率介于       162.73~166.50 s ,         different particle sizes varing with strain rate
               分形维数分别为        1.24、1.57  和  1.62;应变率介于
                                                                                         −1
                             −1
               220.33~227.53 s ,分形维数分别为        1.13、1.12  和  1.28;应变率介于    314.65~325.52 s ,分形维数分别为
               0.79、0.92  和  0.97。由此可见,当颗粒受到外力作用破碎时,其结构会变得碎片化。较大的颗粒会破碎成
               多个较小的颗粒,这些小颗粒的形状和排列方式往往更简单。因此,随颗粒破碎程度加剧,分形维数减
               小,证明大颗粒比小颗粒更容易破碎。
                   图  22  给出了有效粒径与分形维数的关系(图中柱状图不同颜色代表不同应变率)。结果表明,相同



                                                         093101-10
   94   95   96   97   98   99   100   101   102   103   104