Page 51 - 《摩擦学学报》2021年第6期

836 摩 擦 学 学 报 第 41 卷

统计李斯特菌检测板的菌落分布来评估其安全性. 为F-Talc表面的-OH-伸缩振动产生的. 与已报道的天

[11]
然滑石粉相比 ，F-Talc的-OH-吸收峰明显减弱，这可
2 结果与讨论
能 是 由 F-Talc的 纯 化 和 干 燥 等 加 工 流 程 引 起 的 .

2.1 复合铝基润滑脂的物理性能 2.3 F-Talc对润滑脂热稳定性的影响
表2为所制备复合铝基润滑脂的锥入度和滴点. 图3(a)所示为含不同质量分数F-Talc的润滑脂样
可以发现所制备的复合铝基润滑脂具有良好的锥入 品的热重曲线，表征含不同质量分数F-Talc的复合铝
度和滴点. 较高的滴点表明，所制备的复合铝基润滑 基润滑脂的热稳定性. 由于外延起始分解温度重复性
[12]
脂能够应用于食品机械中的高温场合. 相比于基础 较好，所以多采用此温度表征润滑脂的热稳定性能 .
脂，添加了F-Talc对锥入度无影响，但其滴点的略微升 由图3(b)可以发现，基础脂的外延起始分解温度在309 ℃
高可能是由于F-Talc的加入对基础脂具有一定的增稠 左右，而添加了F-Talc的润滑脂外延起始分解温度在
[5]
作用 . 320 ℃左右，基础脂的外延起始分解温度低于含F-Talc

2.2 F-Talc的微观形貌和成分表征 的润滑脂的外延起始分解温度. 由此证明F-Talc有助
图 2(a)所 示 为 F-Talc的 微 观 形 貌 照 片 . 发 现 F- 于改善复合铝基润滑脂的热稳定性能. 当润滑脂样品
Talc分层较显著，结晶构造为片层状的结构，且其表面 达到终止降解温度后，基础脂剩余的重量最少，而F-Talc
光滑度良好. 同时，F-Talc存在层层剥落的现象，也表 的质量分数为2.0%的润滑脂样品剩余重量最大，由此
[10]
明了F-Talc具有易分裂成鳞片的趋向和特殊的润滑性 . 推断F-Talc改善润滑脂热稳定性的主要原因是F-
图 2(b)为 F-Talc的 红 外 光 谱 图 ， 发 现 F-Talc在 671和 Talc的热稳定性较好，在30~600 ℃的范围内重量损失
1 008 cm 处出现了尖锐的吸收峰，其中671 cm 处的 较少，而润滑脂发生了较大的热分解.
−1
−1

吸收峰为MgO中的离子键的骨架振动吸收峰. 由于 2.4 F-Talc对润滑脂摩擦学性能的影响
−1
SiO 的晶体结构为四面体结构，1 008 cm 处的吸收峰 图4为添加不同质量分数F-Talc的润滑脂样品球
2
−1
为Si-O共价键的对称伸缩波动；1 423 cm 处的微弱吸 盘间的摩擦系数随时间的变化曲线. 发现F-Talc对降
−1
收峰是由C-H弯曲振动产生的；3 676 cm 处的吸收峰 低基础脂的摩擦系数和改善摩擦过程的波动性有较
表 2 润滑脂的锥入度和滴点
Table 2 Cone penetration and dropping point of the grease

Items Base grease(Bg) Bg+0.5%F-Talc Bg+1.0%F-Talc Bg+1.5%F-Talc Bg+2.0%F-Talc Test method
Cone penetration, h/(0.1mm) 223 224 223 222 221 GB/T 269
Dropping point, T/℃ 252 252 255 256 260 GB/T 3 498

(a) (b)

1.00 878
3 676
1 423
0.95
Transmittance 0.85 671
5 μm 0.90

0.80

0.75 1008
0.70
4 000 3 500 3 000 2 500 2 000 1 500 1 000 500
Wavenumber/cm −1

1 μm

Fig. 2 (a) Micro-morphology and (b) infrared spectrum of F-Talc
图 2 F-Talc的(a)微观形貌及(b)红外光谱