Page 34 - 《振动工程学报》2026年第2期

有系泊
无系泊
位移
位移
浮箱编号
浮箱编号
波周期
位移
位移
弯矩 · 弯矩 · 浮箱编号
浮箱编号 浮箱编号 浮箱编号
350 振 动 工 程 学 报 第 39 卷
波周期

1.0 4 280
240
2 200
0.8 160
120
位移 / m 0.6 位移 / m 0.2 80
60
0.4
0.1 弯矩 / (MN·m) 40
0.2 20
0 0 0
1 2 3 4 5 1 2 3 4 5
浮箱编号 浮箱编号 浮箱编号
(c) 波周期8.01 s
(c) Wave period of 8.01 s
2.0 12 1000
800
8
1.6 400
4
位移 / m 弯矩 / (MN·m) 600
1.2 80
60
0.8 0.25
0.20
0.15 40
0.4 0.10 20
0.05
0 0 0
1 2 3 4 5 1 2 3 4 5 1 2 3 4 5
浮箱编号 浮箱编号 浮箱编号
(d) 波周期11 s
(d) Wave period of 11 s
2.0 12 1000
10 800
8 600
1.6
6 400
4 2 200
位移 / m 0.8 位移 / m 0.25 弯矩 / (MN·m) 80
1.2
60
0.20
0.15 40
0.4 0.10
0.05 20
0 0 0
1 2 3 4 5 1 2 3 4 5 1 2 3 4 5
浮箱编号 浮箱编号 浮箱编号
(e) 波周期14 s
(e) Wave period of 14 s

图 14 梁上浮箱位置处动力响应极值 (左：竖向位移；中：横向位移；右：横向弯矩)
Fig. 14 Peak values of dynamic response of beams at the pontoon location (left: vertical displacement; middle: lateral displacement;
right: lateral bending moment)
的抑制效果没有增加曲率明显。在长周期波浪荷载 系泊直线型浮桥，设置锚链可以一定程度减小位移
作用下，设置系泊系统的直线型浮桥在支座处的横 和横向弯矩响应，但对横向位移的抑制效果没有增
向弯矩远小于无系泊浮桥的数值。整体而言，增加 加曲率明显。在长周期波浪荷载作用下，设置系泊
曲率半径可以降低浮桥的横向动力响应；长周期波 系统的直线型浮桥支座处横向弯矩远小于无系泊浮
浪作用下曲线浮桥的横向位移抑制效果更为明显， 桥。在浮桥设计中，应综合考虑调整几何线型和系
峰值响应相较于直线型浮桥大幅降低；对于竖向位 泊设置等手段，以经济有效地抑制结构响应。
移响应，曲率半径变化的影响相对较小。相较于无 图 15 为各浮桥算例在中间浮箱和支座处的横向

无系泊 有系泊 400 400-D 600 600-D 800 1000

1.0 12 10 14 0.20 1.4
0.8 10 8 12 0.15 1.2
10
1.0
8
位移 / m 0.6 6 位移 / m 剪力 / MN 6 4 8 6 剪力 / MN 弯矩 / (GN·m) 0.10 0.8 弯矩 / (GN·m)
0.4
0.6
0.2 4 4 0.05 0.4
2 2 2 0.2
0
0 0 0 0 0
2 4 6 8 10 12 14 2 4 6 8 10 12 14 2 4 6 8 10 12 14
周期 / s 周期 / s 周期 / s
(a) 中间浮箱横向位移 (b) 支座处横向反力 (c) 支座处横向弯矩
(a)Lateral displacement of the mid-pontoon (b)Transverse reaction force at the support (c) Lateral bending moment at the support

图 15 不同曲率浮桥动力响应对比
Fig. 15 Comparison of dynamic responses of floating bridges with different curvatures