Page 125 - 《摩擦学学报》2021年第1期
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122                                     摩   擦   学   学   报                                 第 41 卷

                     1 600                                              35
                                       b=4 mm
                     1 200             b=5.13 mm                        28
                 Direct complex dynamic   sifness, H r /(kN/m)  −400 0  Cross-coupled complex dynamic   stiffness, h r /(kN/m)  −7 7 0
                                       b=6.13 mm
                                                                        21
                      800
                                                                        14
                      400
                     −800
                    −1 200
                                                                                               b=5.13 mm
                    −1 600                                              −14                    b=4 mm
                                                                        −21
                                                                                               b=6.13 mm
                    −2 000                                              −28
                        20 40 60 80 100 120 140160 180200 220240260       20 40 60 80 100 120 140160 180200 220240260
                                Whirling frequency/Hz                             Whirling frequency/Hz
                          (a) Direct complex dynamic stiffness          (b) Cross-coupled complex dynamic stiffness
                     9 000                                             9 000
                     8 500                                             8 500
                  Average direct damping,   C avg /(N·s/m)  7 500     Effective damping C eff /(N·s/m)  7 500
                     8 000
                                                                       8 000
                                                                       7 000
                     7 000
                                                                       6 500
                     6 500
                     6 000
                                                                       6 000
                     5 500
                                            b=4 mm
                                                                       5 000
                     5 000
                                            b=5.13 mm                  5 500                   b=4 mm
                                                                                               b=5.13 mm
                     4 500                  b=6.13 mm                  4 500                   b=6.13 mm
                     4 000                                             4 000
                        20 40 60 80 100 120 140160 180200 220240260       20 40 60 80 100 120 140160 180200 220240260
                                Whirling frequency/Hz                             Whirling frequency/Hz
                              (c) Average direct damping                         (d) Effective damping

                    Fig. 10  Dynamic characteristics coefficients vs whirling frequency for different widths of the rotor convex plate
                                         图 10    不同凸台宽度动力特性与涡动频率变化关系
            增大. 高频时(100 Hz以上),凸台宽度为4 mm的密封                     齿密封的交叉复合刚度系数随涡动频率变化不大,其
            系统稳定性较凸台宽度6.13 mm时更优.                              对有效阻尼阻尼系数影响较低. 因此,凸台宽度5.13 mm
                图11给出了不同凸台宽度平均直接阻尼系数与                          的动力稳定性相对更好.
            密封腔室的变化关系,凸台宽度5.13 mm时各密封腔                         3.2.3    密封间隙对动力稳定性影响
            室(C1、C2、C4、C5、C6、C8)的平均直接阻尼系数相对                        图12给出了b=4 mm时,不同密封间隙(c =0.4、
                                                                                                        2
            较高,而凸台宽度6.13 mm时各密封腔室的平均直接
                                                               0.5和0.6 mm)密封动力特性系数与涡动频率的变化关系.
            阻尼系数整体上较低,其中,C6腔室的平均直接阻尼
                                                                   由图12(a~b)可以看出:直接复合刚度系数随涡动
            系数甚至大幅度降到负值. 又由上文可知,高低齿梳
                                                               频率增加呈现二次非线性变化,涡动频率低于180 Hz
                                                               时,随密封间隙的增加,直接复合刚度系数绝对值减
                    1 800
                   Average direct damping, C avg /(N·s/m)  1 200  b=4 mm  静态稳定性越好. 密封间隙0.4 mm的交叉复合刚度系
                                                               小;涡动频率高于180 Hz时,随密封间隙的减小,系统
                    1 500

                                                               数由正变负,逐渐向抑制转子所受切向气流力的方向
                     900
                                                               发展,频率依赖性相对较强. 密封间隙为0.5和0.6 mm
                     600
                                                               时的交叉复合刚度系数随涡动频率变化较平稳,在
                     300
                      0
                             b=6.13 mm
                    −300
                                                                   由图12(c~d)可以看出:有效阻尼系数随涡动频率
                       1   2  b=5.13 mm 4  5  6  7  8          0附近波动,频率依赖性较低.
                                3
                                Seal cavity number             的增加而增大,交叉复合刚度系数对有效阻尼系数影

             Fig. 11    Average direct damping vs seal cavity for different  响较小,主阻尼对其影响较大. 随着密封间隙减小,流
                     widths of the rotor convex plate(160 Hz)
                                                               体黏性耗散增强,系统阻尼作用增大,系统动力稳定
                 图 11    不同凸台宽度平均直接阻尼与密封腔室
                            变化关系(160 Hz)                       性越高. 密封间隙0.4 mm的有效阻尼系数约为密封间
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