Page 20 - 《摩擦学学报》2020年第3期

286 摩 擦 学 学 报 第 40 卷

14 8
l =0.08 7 6 l =0.08
*
*
l =0.12
Film stiffness×10 10 , K b /(N/m) 10 8 6 Film stiffness×10 9 , K Z /(N/m) 5 4 3 2
*
*
l =0.12
12
*
*
l =0.16
l =0.16
2 4 1 0
0 0.25 0.50 0.75 1.00 0 0.25 0.50 0.75 1.00
Normalized meshing tine, t/T Normalized meshing tine, t/T
*
*
(a) Effects of l on total (b) Effects of l on film stiffness at middle
film stiffness position of nominal contact line

∗
Fig. 9 Effect of l on film stiffness
∗
图 9 l 对油膜刚度的影响
14 8
*
*
y =0.04 7 6 y =0.04
Film stiffness×10 10 , K b /(N/m) 10 8 6 Film stiffness×10 9 , K Z /(N/m) 5 4 3 2
y =0.08
y =0.08
*
*
12
*
*
y =0.12
y =0.12
2 4 1 0
0 0.25 0.50 0.75 1.00 0 0.25 0.50 0.75 1.00
Normalized meshing tine, t/T Normalized meshing tine, t/T
*
(a) Effects of y on total (b) Effects of y on film stiffness at middle
*
film stiffness position of nominal contact line

Fig. 10 Effect of y on film stiffness
∗
∗
图 10 y 对油膜刚度的影响
y 对油膜刚度的影响. 其中，图10(a)、图10(b)分别为 转速增大时，油膜厚度增大，油膜刚度随之减小.
∗
∗
y 对总油膜刚度和接触线中间位置油膜刚度的影响.
5 总结
由图10可知， y 变化时，油膜刚度变化较小. 变
y
∗
∗
化时对接触线长度、卷吸速度、当量曲率半径的影响 本文中较全面地推导出双渐开线齿轮传动接触
较小，载荷对油膜刚度的影响起主要作用，油膜厚度、 线长度与当量曲率半径计算公式，建立了双渐开线齿
油膜刚度基本不变. 轮传动油膜刚度计算模型，分析了啮合周期内双渐开
4.3 工况条件对油膜刚度的影响 线齿轮与同参数普通渐开线齿轮油膜刚度变化规律
图11所示为载荷增量因子 ∆F 对油膜刚度的影响. 差异，研究了双渐开线齿轮齿廓参数和工况条件对油
其中，图11(a)和图11(b)分别为 ∆F 对总油膜刚度和接 膜刚度的影响，得出以下结论：
触线中间位置油膜刚度的影响. a.较小的油膜刚度有助于提高齿轮传动抗冲击能
图12所示为转速n对油膜刚度的影响. 其中，图 力，与同参数普通渐开线齿轮相比，双渐开线齿轮轮
12(a)和图12(b)分别为n对总油膜刚度和接触线中间位 齿在除接触线完全位于齿顶啮合区之外的位置，油膜
置油膜刚度的影响. 刚度小于普通渐开线齿轮.
由图11~12可知， ∆F 增大时，油膜刚度增大；n增 b.双渐开线齿轮齿腰切向变位系数对油膜刚度的
大时，油膜刚度减小. 影响较小，选择较大的齿腰高度系数有助于提高双渐
载荷增量因子增大导致油膜弹性变形减小，每段 开线齿轮啮合过程中抗冲击能力.
名义接触线上的油膜刚度增大，总油膜刚度亦增大； c.齿轮传动过程中载荷、转速变化都会影响油膜