Page 150 - 《爆炸与冲击》2026年第9期

第 46 卷 齐 治，等： 品字形三喷管火箭橇射流-地效耦合机理及其布局效应 第 9 期

高，理论计算采用的空气阻力系数小于实际值， 300
导致高速阶段的预测加速度偏大，最终使得预测 250
的 最 大 速 度 高 于 试 验 值 。 最 大 速 度 偏 差 小 于 200
4.1%，在允许误差范围内，满足试验预期效果。 v s /(m·s −1 ) 150
该一致性不仅证明了外弹道模型的准确性，也反 100
向验证了内弹道模型提供的压力数据的可靠性， 50 Test
Calculation
从而证明了作为流场仿真输入条件的 p-t 和 Ma-t 0
曲线的可靠度。然而，需要指出，此验证主要确 0 50 100 150 200 250
l s /m
保运动学输入条件的准确性。在 3.2 节中，将通
图 9 火箭橇橇车运行速度-行程曲线
过对比试验与数值模拟的流场结构，进一步验证
Fig. 9 Running speed-travel distance curves of rocket sled
本模型在预测核心物理现象方面的能力。

3 数值计算结果分析

3.1 流场计算结果
3.1.1 无地效条件下的射流干涉机制
无地面效应工况即为工况 1（s=7d）与工况 2（s=1d）的流场，揭示了单纯由喷管间距引起射流干涉的
机制。图 10 展示了在喷管出口下游 0.7 m 截面的速度云图演化序列。

v j/(m·s −1 ) 100 400 700 1 000 1 300 1 600 1 900
t=1.5 ms t=2.0 ms t=2.5 ms
3 3 3
2 2 2
1 1 1
r 2 /m 0 r 2 /m 0 r 2 /m 0
−1 −1 −1
−2 −2 −2

−3 −2 −1 0 1 2 3 −3 −2 −1 0 1 2 3 −3 −2 −1 0 1 2 3
r 1 /m r 1 /m r 1 /m
(a) Case 1

v j/(m·s −1 ) 100 400 700 1 000 1 300 1 600 1 900
t=1.5 ms t=2.0 ms t=2.5 ms
3 3 3
2 2 2
1 1 1
r 2 /m 0 r 2 /m 0 r 2 /m 0
−1 −1 −1
−2 −2 −2
−3 −3 −3
−3 −2 −1 0 1 2 3 −3 −2 −1 0 1 2 3 −3 −2 −1 0 1 2 3
r 1 /m r 1 /m r 1 /m
(b) Case 2
图 10 喷管出口下游 0.7 m 截面速度云图序列
Fig. 10 Velocity contour sequence of the 0.7 m cross section downstream of nozzle outlet

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