Page 132 - 《爆炸与冲击》2026年第3期

第 46 卷 邹 震，等： 增强内凹蜂窝夹层结构弯曲力学性能及多目标优化设计 第 3 期

板最大变形无显著变化。而当后面板壁厚由 1.5 mm 增大至 2.0 mm 时，后面板最大变形显著降低。当后
面板壁厚处于 1.0～2.0 mm 区间，其变化对 RRH 夹层梁 E 无显著影响。而当后面板壁厚处于 2.0～
a
3.0 mm 区间，后面板壁厚增大可显著提高夹层梁 E 。不同后面板壁厚 RRH 夹层梁的三点弯曲变形模式
a
如图 10(d) 所示，当后面板壁厚为 1.0、1.5、2.0 mm 时，其较低强度未能为芯层压缩变形提供足够支撑，RRH
芯层无明显压缩变形而夹层梁整体弯曲。上述现象也解释后面板壁厚处于 1.0～2.0 mm 区间时其对夹
层梁 E 无显著影响。当壁厚由 2.0 mm 增大至 2.5 mm，后面板壁厚增大为芯层压缩变形提供有效支撑，
a
芯层压缩显著增大。随着后面板进一步增大至 3.0 mm，后面板最大变形显著降低，芯层压缩进一步增大。

1 200 40 25

900 32 20
Force/N 600 Displacement/mm 24 Energy/J 15
16
10
300 8 5
0 0 0
1.0 1.5 2.0 2.5 3.0 1.0 1.5 2.0 2.5 3.0 1.0 1.5 2.0 2.5 3.0
Thickness/mm Thickness/mm Thickness/mm
(a) Maximum force (b) Deflection of back facesheets (c) Energy absorption

1.0 mm 1.5 mm 2.0 mm 2.5 mm 3.0 mm

Stress/MPa
0 12.89 25.78 38.67 51.56 64.44 77.33 90.22 103.1 116.0
(d) Deformation modes

图 10 不同后面板壁厚 RRH 夹层梁的变形模式与力学特性
Fig. 10 Deformation mode and mechanical properties of RRH cored beam with different back facesheet thicknesses
3.3 芯层壁厚

RRH 夹层梁前、后面板壁厚均为 2.0 mm，芯层壁厚分别为 0.05、0.10、0.20、0.30 mm 以分析芯层壁
厚对夹层梁 F 、后面板最大变形、E 、变形模式的影响。如图 11(a) 所示，增大芯层壁厚提升夹层梁整体
m
a
强度，夹层梁 F 随芯层壁厚增大而增大。同时，芯层壁厚增大、强度提升导致其压缩变形减小，后面板
m
最大变形增大。如图 11(b) 所示，当芯层壁厚处于 0.05～0.20 mm 区间，夹层梁后面板最大变形随芯层壁
1 600 40 40

1 200 32 30
Force/N 800 Displacement/mm 24 Energy/J 20
16
400 8 10

0 0 0
0.05 0.10 0.20 0.30 0.05 0.10 0.20 0.30 0.05 0.10 0.20 0.30
Thickness/mm Thickness/mm Thickness/mm
(a) Maximum force (b) Deflection of back facesheets (c) Energy absorption
0.05 mm 0.10 mm 0.20 mm 0.30 mm

Stress/MPa
0 12.89 25.78 38.67 51.56 64.44 77.33 90.22 103.1 116.0
(d) Deformation mode

图 11 不同芯层壁厚 RRH 夹层梁的变形模式与力学特性
Fig. 11 Deformation mode and mechanical properties of RRH cored beam with different core thicknesses

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