Page 165 - 《爆炸与冲击》2026年第01期

第 46 卷 薛建锋，等： 核壳式复合活性破片对间隔靶的毁伤效应 第 1 期

表 6 各工况变形靶板的变形体积
Table 6 The deformation volume of the deformed target plate under various working conditions

各层靶板变形体积/mm 3
−1
试验编号 速度/（m·s ） 总变形体积/mm 3
第1层 第2层 第3层 第4层
1-1 549 11 845 55 840 − − 67 685
1-2 606 11 433 53 539 27 499 − 92 471
1-3 759 6 655 29 797 35 855 23 655 95 962
1-4 538 11 387 98 668 36 862 − 146 917
1-5 673 6 990 87 570 74 165 5 000 173 725
1-6 725 7 455 107 958 62 652 21 882 199 947
2-1 533 30 809 11 968 11 477 15 603 69 857
2-2 673 51 321 28 440 27 452 18 495 125 708
2-3 736 47 834 28 047 14 814 10 555 101 250
2-4 565 36 352 57 151 32 070 18 638 144 211
2-5 653 23 198 102 155 34 736 10 826 170 915
2-6 745 35 591 81 511 47 527 10 635 175 264

3×10 5 3×10 5
3×10 5 5 5 3×10 5 5 5
2×10
Deformation volume/mm 3 2×10 5 5 5 4 Deformation volume/mm 3 2×10 5 5 5 4
2×10
2×10
2×10
2×10
2×10
1×10
1×10
9×10
9×10
6×10
3×10
3×10 4 4 6×10 4 4
0 0
1-1 1-2 1-3 1-4 1-5 1-6 2-1 2-2 2-3 2-4 2-5 2-6
Test No. Test No.
(a) Homogeneous reactive fragment (b) Core-shell composite reactive fragment
图 13 总变形体积
Fig. 13 Total deformation volume
通过对不同约束状态下变形体积的分析，约束条件改变了“核壳”式复合结构活性破片的毁伤模
式。在无约束情况下，靶板变形都集中在第 1 层靶，而当存在钢壳约束时，靶板的最大变形主要出现在
第 2 层靶板。这是因为外层基体材料强度较弱，在侵彻第 1 层靶板时，破片前端基体材料部分发生动态
破碎，产生的部分碎片沿周向发生溅射，未能穿透第 1 层靶板，在靶板上留下了明显的延性扩孔，钨球后
端未反应的碎片云在侵彻第 2 层靶时发生反应，留下明显的烧蚀。在存在约束的条件下，在穿透第 1 层
靶板时虽然也发生了破碎，但在钢壳约束下，碎片并未发生明显的溅射，穿透第 1 层靶板后破片的质量
损失较小，在撞击第 2 层靶板时仍然保持较高的动能。从第 2 层靶板的变形特征可知，有约束状态下，
“核壳”式复合结构破片对第 2 层靶产生的变形量高于无约束条件下的变形体积，侵彻第 1 层靶板后，
在有约束条件下，破片依然能够保持较高的动能，其形态相对完整，能够有效地传递动能到靶板上，导致
较大的靶板变形。分析第 3～4 层靶板可知，无论有无约束，变形体积随着速度的改变差别不大，在 3 层
靶板后，对靶板的结构毁伤主要以钨球的动能毁伤为主，活性材料对后续靶板的毁伤影响明显减弱。
无论有无约束条件，均质活性破片对第 1 层靶板的变形体积均会随着速度的增大而减小，出现这个
现象的原因是：均质活性破片对第 1 层靶板的破坏模式均是冲塞破坏，但在速度较高的情况下，破片穿

013201-11