Page 66 - 《摩擦学学报》2021年第6期
P. 66

第 6 期           李剑锋, 等: 原位合成M 23 C 6 -WC双相碳化物协同增强激光熔覆层摩擦磨损行为的研究                              851

                   100
                      (a)                                                (b)                    Fe 3 C  WC
                               Fe 3 C                                  0
                    0
                                     WC                              −200
                  −100          Cr 3 C 2                                              Cr 7 C 3      Cr 3 C 2
                 ΔG 0 /(kJ/mol)  −200  Cr 7 C 3                     ΔH 0 /(kJ/mol)  −400  Cr 23 C 6

                                                                     −600
                  −300
                  −400                                               −800
                           Cr 23 C 6
                  −500                                              −1 000
                     0  300  600  900 1 200 1 500 1 800 2 100 2 400     0   300  600  900 1 200 1 500 1 800 2 100 2 400
                                 Temperature/K                                      Temperature/K

                                         0
                Fig. 9  The Gibbs free energy (ΔG ) and the formation enthalpy (ΔH 0 ) of the chemical reactions via the reaction temperature
                                 图 9    化学反应随温度变化的吉布斯自由能(ΔG )与生成晗(ΔH ) 曲线图
                                                                                 0
                                                                      0
            Cr C 、Cr C 和Cr C 在熔覆层中生成是可能的. 一般                   1 800~2 300 ℃, 然而,W、C和Fe60自熔性合金的熔点
                    3 2
                           23 6
              7 3
            来说,Cr与C发生化学反应能生成Cr C 、 Cr C 和                      分别为3 422、3 652和1 070 ℃. Fe60自熔性合金先熔
                                                     7 3
                                              23 6
            Cr C 三种碳化物. 然而,根据XRD结果显示,仅仅                        化形成熔池,而W和石墨不能直接熔于高温熔池中,
              3 2
            Cr C 被形成在熔覆层中,这是因为除热力学因素外,                         而是在熔体的侵蚀下逐渐溶解到熔池中. 另外,由于
              23 6
                                                 [30]
            各相的形成顺序还受到动力学因素的影响 . 通过建                           W的溶解程度依赖于局部温度以及熔池持续时间的
            立热力学模型,试样3中生成相的摩尔分数与温度变                            长短. 因此,一些尺寸较大的W颗粒不能完全溶解从
            化如图10所示.                                           而保留下来,如图11(a~b)所示. 当熔池开始凝固时,理
                                                               论上,当熔池温度下降到约1 340℃时,WC才开始形

                   1.0
                                                               核并生长,但由于未溶的W颗粒可作为异质形核核
                                               Liquid          心,因此,一些WC颗粒在温度高于1 340 ℃时就已经
                  Mode fractions of phases  0.6  Cr-C  γ-Fe  Fe 3 C  以未溶的W颗粒表面形核生长,如图10和图11(c)所示.
                   0.8
                                                               随着熔池温度的进一步下降至1 190 ℃,γ-Fe枝晶开始
                                                               形核并生长,形成熔覆层的基体,如图10和图11(d)所
                   0.4
                                       WC
                                                               示. 而WC也在继续生长,液相含量不断减少,直至温
                   0.2
                                                               度降至约640 ℃,形核生长的WC颗粒含量达到最高.
                   0.0
                    400    600   800  1 000  1 200  1 400      在随后的冷却过程中,WC的摩尔分数保持不变,如图10
                                Temperature/℃                  和图11(e)所示. 通过计算可知,截止降温到约640 ℃
            Fig. 10  The mole fraction of the phases of Sample 3 versus the  时,WC的摩尔分数约为18%. 当熔池温度降至600 ℃
                               temperature
                                                               时, γ-Fe枝晶的摩尔分数达到最大化,如图11(e)所示.
               图 10  试样3中生成相的摩尔分数与温度变化示意图
                                                               紧接着,熔池温度继续下降,M C 碳化物开始从γ-
                                                                                           23 6
                在图10中,横轴表示温度,纵轴表示相的摩尔分                         Fe枝晶晶间析出形成网状结构,如图11(f)所示. 随着
            数. 通过Thermo-Calc计算得出的曲线表达了相组成与                     熔池温度达到450 ℃时,M C 碳化物停止生长,摩尔
                                                                                      23 6
            温度之间的关系. 由于Fe C相在熔覆层中最终的摩尔                         分数也在后续的冷却过程中保持不变. 从理论上讲,
                                  3
            分数为0,因此忽略Fe C相在熔池凝固过程的变化. 通                        本试验设计的M C -WC双相碳化物在试样中存在是
                                                                             23 6
                               3
            过计算涂层的相分数曲线(图10),可以得出在熔池凝                          可以实现的,而试验结果也已确定了M C 和WC这两
                                                                                                23 6
            固的过程中连续发生了3次固态相变. 凝固过程中的                           相的存在,只不过理论上计算的生成的M C 和WC的
                                                                                                  23 6
            元素固溶情况未考虑在内. M C -WC双相碳化物增                         含量是在W和C全部溶解的基础上,而实际情况,W的
                                      23 6
            强铁基复合涂层熔池的完整凝固过程如图11所示.                            残留导致实际生成的WC和M C 含量会比理论上要
                                                                                         23 6
                在激光熔覆过程中,激光束照射到熔覆层的表                           少. 本热力学计算仅计算温度在400 ℃以上凝固过程,
            面,光子能量转化为热量并向内部传播,合金粉末的                            而当温度下降至室温时,γ-Fe枝晶将发生马氏体相变,
            温度迅速升高. 正常激光熔覆熔池中的典型温度约                            转变成α-Fe.
   61   62   63   64   65   66   67   68   69   70   71