Page 63 - 《真空与低温》2026年第1期
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60                                          真空与低温                                   第 32 卷 第  1  期


                  在  DOE  实验设计后,通过优化模块进行求                                表 10 液氢储罐轻量化改进前后对比
              解, 设 置 内 容 器 内 半 径     125 mm< P 1<126.5 mm, 路      Tab. 10 Comparison of liquid hydrogen tank before and
              径  A、B  应力强度最大值分别不超过                274.30 MPa                  after weight improvement
              与  137.15 MPa,选用   MOGA   多目标遗传算法进行                 项目   最大应力/     路径  A    路径  B   容器    储氢比/
              求解。通过拟合的应力曲线随内外容器参数变化                                      MPa    应力/MPa 应力/MPa 自重/kg       %
                                                                 改进前     66.94    40.89   55.36   11.31  16.28
              曲线最终得到       3 组候选设计点,选取最小的             P 1结果
                                                                 改进后     142.81   96.73   130.39  9.77   18.38
              并向上取整得到         P 1=126.2 mm,此时内容器的壁厚
              为  0.8 mm,两条路径应力结果分别为              102.88 MPa、
                                                                 3 结论
              130.39 MPa。
                                                                     本文使用有限元分析,针对某               30 L  无人机液
               2.3.3 液氢储罐改进方案验证
                                                                氢储罐进行了热力耦合的仿真模拟,并采用响应面
                  使用改进后的储罐结构进行仿真分析,验证
                                                                拟合方法,以容器质量最小为目标函数,对液氢储
              仿真结果的可靠性。图            14 为改进后的紧急制动工
                                                                罐结构进行改进。主要结论如下:
              况下液氢储罐的应力分布与变形分布。可以看到,
                                                                     (1)对储罐进行稳态热分析。通过               LBL  模型得
              改进后的内外容器平均应力分别为                    85.60 MPa 和
                                                                到储罐绝热结构的表观导热系数为                  0.46 W/(m·K),
              8.51 MPa,均较改进前出现明显增大,最大应力位
                                                                仿真模拟得到液氢储罐的漏热量为                  1.26 W,其中支
              置发生改变,出现在内容器的封头与支撑过渡区域,                           撑结构漏热最多,占比            65.1%;当储罐充装液氮介
              其值为    142.81 MPa;最大变形量为         1.442 1 mm,位     质时,仿真模拟得到的漏热量为                1.03 W,与试验测
              置不变,仍处于测压管的水平中段位置。统计改进                            试结果的     0.98 W  的偏差为    5.10%,证明了仿真模拟
              前后的应力结果与质量储氢比如表                   10 所列,改进        方法的可靠性。
              壁厚的液氢储罐在满足强度要求的前提下,自重                                  (2)对储罐进行应力分析。静止或匀速状态下,

              从  11.31 kg 减小为  9.77 kg,质量储氢比从      16.28%  提    液氢储罐满载时的最大等效应力和最大变形量分
              升至   18.38%。                                      别为   66.94 MPa 和  0.27 mm。对四种典型飞行姿态
                                                                进行了强度计算,综合应力与变形结果认为紧急制
               C: 静态结构
                                                                动工况为危险工况,对其在内容器的开孔区域
               类型: 等效(Von-Mises)应力/MPA                          等结构不连续位置进行了应力校核,应力结果分别
               时间: 1 s   2025/12/2 14:40
                 142.81 最大                                      为  40.89 MPa、55.36 MPa,均远小于许用应力值;使
                 126.94
                 111.07                                         用  Tsai-Hill 强度理论对玻璃钢材料进行校核,TH
                 95.205
                 79.338                                         强度校核值远小于          1,表明该支撑结构能保障实际
                 63.47
                 47.603                                         使用过程中的安全。
                 31.735                          MAX
                 15.868                                              (3)对储罐进行轻量化改进。在最危险工况下,
                        −7
                 1.239 4×10  最小
                               (a)应力分布                          基 于 响 应 面 拟 合 方 法 对 液 氢 储 罐 开 展 轻 量 化
               C: 静态结构                                          改进,得到内外容器的最佳厚度分别为                   0.80 mm  和
               类型: 总变形/mm
               时间: 1 s   2025/12/2 14:43                        1.20 mm,此时容器的最大应力出现在内容器的封
                 1.442 1 最大                                     头与支撑过渡区域,其值为              142.81 MPa。最大变形
                 1.281 9
                 1.121 6                                        量为   1.44 mm,仍处于测压管的自由端位置。改进
                 0.961 41
                 0.801 18
                 0.640 94                                       壁厚的液氢储罐在满足强度要求的前提下,自重
                 0.480 71
                 0.320 47             MAX                       从  11.31 kg 减小为   9.77 kg,质量储氢比从        16.28%
                 0.160 24
                 0 最小                                           提升至    18.38%。该轻量化方法可用于小型无人机
                               (b)变形分布
                                                                液氢供储系统的优化。
                    图  14 液氢储罐改进后的应力和变形量分布
                                                                参考文献:
                Fig. 14 Stress and eformation distribution of the improved
                           liquid hydrogen storage tank         [1]   潘磊. 氢燃料电池长航时固定翼无人机能量管理策略研
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