Page 122 - 《中国电力》2026年第3期

2026 年 第 59 卷

的 约 束 ， 以 π 型 辐 射 结 构 系 统 为 例 （ 如 图 2 所 4
GB实际值；
示），分别计算约束前后的各次谐波电流注入系 GB限值
3
统后的电压总谐波畸变率。依据一致性原则，将
分配所得谐波电流限值注入 PCC 中，观察各 PCC D THu /% 2
母线是否出现超标现象，即可判断各标准是否符
合一致性原则 [21] 。其中谐波电压含有率评估值为 1

U =
′
h
v 0
u   
u 2 3 4
u ∑ ∑
α u
u    
 
u α α  α α 母线
uK (Z hi I hiL )  + K (Z hi I hiL )  +···+
 

u
u h_1− j   h_2−j 
u    a) 约束前
u
u
u i∈B1 i∈B2
u
u 4
t 
∑ GB实际值；
 
 α 
K (Z hi I hiL )    GB限值
 α

 h_n− j
i∈Bn 3
（13）
式中： U 为谐波电压含有率评估值； I hiL 为用户 D THu /% 2
′
h
i 谐波电流限值，A； Z hi 为节点 i 处系统谐波阻抗，
1
Ω； K h_m− j 为 m 母 线 对 j 母 线 的 影 响 系 数 （ m=1，
2······n），可由节点阻抗矩阵的对角和非对角元
0
2 3 4
素之比确定，即 母线
b) 约束后
U j (h) Z jm (h)
K h_m−j (h) = = （14）
U m (h) Z mm (h) 图 3 约束前后各母线 D THu 评估结果
Fig. 3 D THu evaluation results of each bus before and
式中： U j (h)为节点 j 电压； U m (h)为节点 m 电压； after constraints

Z jm (h)为 节 点 j 与 节 点 m 互 阻 抗 ； Z mm (h)为 节 点
表 3 约束前后主频次谐波及指标
m 自阻抗。 Table 3 Harmonics and indicators before and after
the limit

母线1
约束前 约束后
变电站 240 MV·A×2 指标
母线3 母线4 母线3 母线4
母线2
I 3 /A 25.46 12.45 18.61 10.28
I 5 /A 75.75 39.48 55.38 32.59
I 7 /A 68.61 35.71 50.16 29.48
母线3 母线4
I 9 /A 42.72 23.90 31.23 19.73
变电站A 变电站B v u t
50
140 MV·A 50 MV·A×2 ∑ 2 2 24.36 20.01 17.81 16.52
I h /I 1 ×100/%
h
图 2 π 型辐射结构系统 h=2
Fig. 2 π-type radiation structure system L TDC /% 17.81 16.52 17.81 16.52

D THu /% 2.82 2.74 2.06 2.26
将谐波电流限值分配后注入系统中，将 L TDC
约束前后的谐波电流值及 D THu,loc 进行对比，如图 3 2.2 电源类用户接入案例验证
和表 3 所示。 为验证电源类用户接入电网后供电容量取值
π 型辐射结构系统的母线 3 与母线 4 总谐波电 方法的合理性，本文选取 π 型辐射结构系统，在
压畸变率均超标，其总畸变电流损耗率均超出推 母线 4 接入容量为 80 MV·A 的电源类用户，如图 4
荐值。经总畸变谐波电流损耗率约束后，各母线 所示。
总谐波电压畸变率均合格，此时满足分配的一致 根据 IEC 供电容量的计算方法，当电源类用
性 [21] 。因此，总畸变谐波电流损耗率推荐值较合理。 户接入电网后，IEC 供电容量应包含电源类用户
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