Page 38 - 《振动工程学报》2026年第5期

1242 振 动 工 程 学 报 第 39 卷

表 3 实测值与规范值对比（单位：N）
Tab. 3 Comparison of measured values and standard values (Unit: N)

返包式 模块式 整体式T G 整体式T C 整体式T G +T C
峰值加速度/g 层数 规范值
WL El WL El WL El WL El WL El
F1 0.3 0.3 0.7 0.8 0.7 0.6 — — 0.7 0.6 27.4
F2 1.3 3.0 12.5 7.6 0.3 0.5 7.5 3.9 7.8 4.4 27.4
0.1 F3 1.8 6.0 37.0 18.5 0.7 0.4 2.8 2.8 3.4 3.2 27.4
F4 1.6 4.8 42.6 27.5 1.7 1.1 2.1 3.0 3.8 4.1 27.4
F5 6.2 16.1 63.2 42.1 2.7 1.2 2.5 7.3 5.2 8.5 27.4
F1 1.2 0.4 0.5 0.5 4.9 3.7 — — 4.9 3.7 50.8
F2 16.0 5.9 3.9 6.0 1.1 0.9 6.3 3.5 7.3 4.4 50.8
0.2 F3 24.4 12.8 6.5 12.9 2.9 2.0 7.5 4.0 10.4 6.0 50.8
F4 22.8 9.7 10.8 20.8 10.4 7.0 8.3 7.1 18.7 14.1 50.8
F5 41.5 22.5 23.3 33.0 11.4 8.1 10.5 9.3 21.9 17.4 50.8
F1 2.5 2.7 2.2 1.3 3.4 4.0 — — 3.4 4.0 85.4
F2 27.7 34.1 42.7 20.6 5.9 1.1 17.2 3.4 23.0 4.5 85.4
0.4 F3 39.4 45.3 157.4 58.6 6.8 2.5 20.6 7.0 27.5 9.5 85.4
F4 28.0 33.1 115.8 88.0 12.7 7.3 17.0 7.1 29.7 14.4 85.4
F5 54.6 59.0 113.6 98.8 15.1 9.1 25.0 12.3 40.1 21.4 85.4
F1 5.5 6.3 3.4 3.1 3.4 7.2 — — 3.4 7.2 122.0
F2 53.3 63.0 32.4 28.8 8.6 7.7 22.9 20.5 31.5 28.2 122.0
0.6 F3 63.9 57.3 95.9 93.0 8.9 8.1 31.3 31.4 40.2 39.5 122.0
F4 75.4 79.7 95.7 110.2 14.6 11.2 26.1 21.1 40.8 32.3 122.0
F5 93.4 76.0 156.4 129.3 18.3 17.8 28.9 31.5 47.2 49.3 122.0
F1 5.5 6.5 10.6 4.6 4.9 8.2 — — 4.9 8.2 162.7
F2 61.1 62.3 68.5 44.8 25.9 18.8 55.6 60.4 81.5 79.2 162.7
0.8 F3 79.4 99.0 192.5 136.0 42.7 21.2 110.7 81.7 153.3 103.0 162.7
F4 89.1 85.2 351.2 182.2 62.8 29.8 67.4 40.4 130.2 70.2 162.7
F5 117.1 89.4 512.4 238.7 29.3 21.2 40.6 39.6 69.9 60.8 162.7
F1 7.6 8.3 6.7 6.1 14.1 8.5 — — 14.1 8.5 203.3
F2 66.7 67.9 69.3 192.4 35.0 22.8 75.9 71.6 110.9 94.4 203.3
1.0 F3 105.0 67.2 432.8 283.6 75.0 31.7 167.9 91.0 243.0 122.7 203.3
F4 172.4 104.8 844.8 512.4 91.0 51.0 113.1 61.9 204.1 113.0 203.3
F5 227.6 118.3 380.3 112.3 41.5 27.6 67.7 48.4 109.2 76.0 203.3

包式挡墙面板刚度较低，结构通过土工袋变形来消 此本文计算了上述加筋层以及挡墙总体的土工格栅
耗地震动土压力增量，因此最大筋材拉力增量值位 拉力分担占比情况，结果如图 8 所示。由于连接件
于面板外倾变形最大的顶层；模块式加筋土挡墙面 刚度大于土工格栅刚度，因此两者共同变形时，连接
板刚度较高，整体式面板加筋土挡墙的现浇混凝土 件承担的拉力大于土工格栅承担的拉力，导致土工
面板限制了土工袋的变形，此时结构无法通过面板 格栅拉力分担占比相对较小 [35] ；土工格栅拉力分担
变形来消散地震土压力增量，力通过面板传递给筋 占比随着峰值加速度的增大而增大，最终占比趋近
材，并被筋土之间的摩擦作用力抵消，因此对于模块 于稳定状态，这是由于施工完成后仍有部分土工格
式和整体式面板加筋土挡墙，最大筋材拉力增量值

60
位于挡墙中部，高度与地震动土压力增量合力作用 WL波 F2
F3
点高度较为接近 。 40 F4
[6]
F5

2.2 整体式面板加筋土挡墙土工格栅与连接件荷载 20 总
分担占比 土工格栅拉力分担占比 / % 60 0 El波
整体式面板加筋土挡墙中墙后水平土压力通过 40
土工格栅和连接件传递给土体内部，以达到自身锚 20
0
固的效果。为了探究地震过程中土工格栅与连接件 0 0.2 0.4 0.6 0.8 1.0 1.2
峰值加速度 / g
的荷载分担占比情况，定义土工格栅拉力分担占比为 λ：
图 8 不同峰值加速度下土工格栅拉力分担占比
T G
λ = （5）
T G +T C Fig. 8 The proportion of geogrid tension under different peak
试验在由下到上第二到五层预埋了连接件，因 accelerations