Page 36 - 《振动工程学报》2026年第5期

1240 振 动 工 程 学 报 第 39 卷

有传感器的数据进行平衡清理，这也是模型试验的 各层筋材拉力增量呈先增大后减小的规律，除面板
常规做法 [29] 。因此，本文测得的数据为动态增量值。 连接处筋材拉力外，其余位置处筋材拉力在挡墙中

部达到最大值，然后逐渐减小，与王丽艳等 [32] 试验规
2.1 筋材拉力增量
律一致，这是由于地震作用下模块式加筋土挡墙的
在地震动作用下，各层加筋土体产生了不均匀 地震动土压力增量合力作用点位于结构的中部，土
的地震动位移，导致筋材受到不同程度的拉应变，利 压力经面板传递给土工格栅，最终由筋土界面摩擦
用筋材与连接件的应变增量，按下式计算其拉力增量： 力平衡，因此挡墙中部土工格栅拉力值较大。
T G = J∆ε （2） 对于整体式面板加筋土挡墙（如图 7 所示），当峰
T C = EA∆ε （3） 值加速度小于等于 0.4g 时，土工格栅和连接件拉力增
式中，T G 为土工格栅拉力增量；T C 为连接件拉力增 量值较小；随着层高的升高，土工格栅和连接件拉力增
量；J 为筋材刚度；Δε 为应变增量；E 为连接杆拉伸 量呈先增大后减小的规律，最大值所在层数位于挡墙
模量；A 为连接杆截面面积。三种不同面板型式加 0.1g 0.2g 0.4g 0.6g 0.8g 1.0g
筋土挡墙筋材峰值拉力增量沿墙高和筋材长度方向 600
300 F5
的分布情况如图 5~7 所示。 0
对于返包式加筋土挡墙（如图 5 所示），当峰值加 500 0 F4
速度小于等于 0.2g 时，筋材拉力增量值较小；筋材拉力 筋材拉力增量 / N 1000
500
250
增量随着层高的升高而增大，并在墙顶处达到最大值， 0 F3
与 BHATTACHARJEE 等 [30] 和 HUANG [31] 相同面板型 100 F2
50
式挡墙试验现象一致，且符合文献 [6] 规范的理论规律。 16 0
8 F1
对于模块式加筋土挡墙（如图 6 所示），当峰值 0
0 10 20 30 40 50 60 70
加速度小于等于 0.2g 时，筋材拉力增量值较小；在同 与面板距离 / cm
层中，土工格栅与面板连接处拉力值最大，表明此处 (a) WL波
(a) WL wave
为模块式加筋土挡墙的关键部位；随着层高的升高，
320
160
0.1g 0.2g 0.4g 0.6g 0.8g 1.0g F5
0
260
130 F5 300
0 F4
200 0 F4 筋材拉力增量 / N 600 0 F3
320
筋材拉力增量 / N 120 0 F3 240 0 0 F2
100
160
60
120
80
40
0 F2 10 5 0 F1
10 0 10 20 30 40 50 60 70
5 F1 与面板距离 / cm
0 (b) El波
0 10 20 30 40 50 60 70
与面板距离 / cm (b) El wave
(a) WL波
(a) WL wave 图 6 模块式加筋土挡墙筋材拉力增量
Fig. 6 Reinforcement tension increment of modular-block
150
75 F5 reinforced soil retaining wall
0
120 F4 100 0.1g 0.2g 0.4g 0.6g 0.8g 1.0g
筋材拉力增量 / N 120 0 0 F3 50 0 F5
60
60
75
80
40
0 F2 100 0 F4
50
10 筋材拉力增量 / N 150 F3
5 F1 0
0 50
0 10 20 30 40 50 60 70 25 F2
与面板距离 / cm 0
(b) El波 16
(b) El wave 8 F1
0

图 5 返包式加筋土挡墙筋材拉力增量 0 10 20 30 40 50 60 70
与返包式面板距离 / cm
Fig. 5 Reinforcement tension increment of reinforced soil (a)筋材-WL波
retaining wall with wrapped facing (a)Reinforcement-WL wave
30

筋材拉力增量

与返包式面板距离
筋材 波

连接件拉力增量

与返包式面板距离
连接件 波

连接件拉力增量

与返包式面板距离
连接件 波