Page 268 - 《振动工程学报》2025年第9期

2198 振 动 工 程 学 报 第 38 卷

竖向

横向 纵向 F

F aL

K aL
Δ
Δ gap
桥台纵向弹簧

F 核心混凝土 f 锈蚀结构 f f
F y =μR 未锈蚀结构 f y
f cc0 f yc
f c0 E s
x y x f cc ε suc ε su0 ε
f c
E s
K 0 =F y /x y f y
f cu0
纵筋 ε f cu ε f yc
ε c0 ε cu ε cc ε cc0 ε ccu ε ccu0
保护层混凝土
活动摩擦支座恢复力模型 保护层混凝土本构 核心混凝土本构 纵筋本构

图 5 有限元模型
Fig. 5 Finite element model

表 3 所选地震动记录
Tab. 3 Detailed information of the selected input ground motions

序号 地震名称 测站名 年份 震级 R jb /km V s30 /(m·s )
−1
1 Kern County Taft Lincoln School 1952 7.36 38.42 385.43
2 Borrego Mtn San Onofre - So Cal Edison 1968 6.63 129.11 442.88
3 San Fernando Gormon - Oso Pump Plant 1971 6.61 43.95 308.35
4 San Fernando LA - Hollywood Stor FF 1971 6.61 22.77 316.46
5 San Fernando Upland - San Antonio Dam 1971 6.61 61.72 487.23
6 Tabas_ Iran Boshrooyeh 1978 7.35 24.07 324.57
7 Tabas_ Iran Ferdows 1978 7.35 89.76 302.64
8 Imperial Valley-06 Coachella Canal 4 # 1979 6.53 49.10 336.49
9 Imperial Valley-06 Plaster City 1979 6.53 30.33 316.64
10 Irpinia_ Italy-01 Bovino 1980 6.90 44.62 356.39
12 Borah Peak_ ID-01 PBF (second bsmt) 1983 6.88 87.69 375.38
#
11 Loma Prieta Bear Valley 14 _ Upper Butts Rn 1989 6.93 71.28 422.79
#
13 Loma Prieta Bear Valley 5 _ Callens Ranch 1989 6.93 53.46 391.01
14 Loma Prieta Sunol - Forest Fire Station 1989 6.93 47.41 400.62
15 Landers Amboy 1992 7.28 69.21 382.93

0.8 纵筋达到破坏状态。贡金鑫等 [14] 的试验研究也发现
单条地震动反应谱
目标反应谱 了类似的现象。
平均反应谱
0.6 根据截面弯矩-曲率关系曲线，计算得到等效屈
加速度谱值 / g 0.4 服弯矩、等效屈服曲率和极限曲率随时间的变化规

所示。由图
可知：在工况
下，桥墩截面
律如图
8
1
8
0.2 的 等 效 屈 服 弯 矩 和 等 效 屈 服 曲 率 小 幅 下 降， 在
100 年时最大降幅分别为 5.6% 和 8.1%，极限曲率的
0 退化则更为明显，最大降幅为 13.1%；相比于工况 1，
0 2 4 6 8 10
周期 / s 工况 2～4 下桥墩截面等效屈服弯矩的退化幅度最

图 6 所选地震波加速度反应谱 大分别扩大了 3.1%、1.0% 和 2.0%，这表明四个工况
Fig. 6 Acceleration spectra of selected ground motions 下这两项参数的退化并无显著差异；然而，值得关注