Page 255 - 《振动工程学报》2025年第8期

第 8 期 李曰兵，等： 后置翼墙法加固弱节点型 RC 框架试验研究 1895

图 13 等效黏滞阻尼系数对比
Fig. 13 Comparison of equivalent viscous damping coefficient

3. 4 节点剪切变形和梁端转角

利用图 14 所示节点区交叉布置的位移计，按下
式计算节点区的剪切角：
ab (
2 )
a + b 2 Δ 1 + Δ 2
2
γ = （10）
式中，a 和 b 分别为节点区两位移计的水平和垂直距
离；Δ 1 、Δ 2 为节点区交叉布置位移计的测值。

图 15 节点剪切变形对比
Fig. 15 Comparison of shear deformation of joints

图 14 位移计布置图
Fig. 14 Layout diagram of displacement meters

两试件一层左侧边节点的剪切角变化对比如
图 15（a）所示，可见试件 F 的剪切变形随加载进程逐 图 16 一层中节点左侧梁端转角
渐增大，加固后试件的剪切变形始终近似为零。一 Fig. 16 The rotation angle of the left beam end of the middle
joint on the first floor
层中节点的剪切角对比如图 15（b）所示，由于中节
点在加载过程中所受剪力是边节点的两倍，加固后 断增大，且远大于梁根部（图 14 中 A 截面），表明加
对于中节点的剪切变形降低效果较边节点低，但加
固后损伤主要集中在梁的加固止端位置，并形成了
固后试件 FW 中节点的剪切变形仍低于试件 F。
塑性铰。
利用图 14 所示梁端上下成对布置的位移计，依
据 下 式 计 算 一 层 中 节 点 左 侧 梁 端 转 角 θ，结 果 如 3. 5 节点混凝土剪切应变
图 16 所示：
由非接触式应变观测系统测得的两试件在各自
Δ 3 + Δ 4
θ = （11） 最 大 承 载 力 时 一 层 右 节 点 混 凝 土 剪 切 应 变 云 图
h
式中，Δ 3 、Δ 4 分别为梁端上、下位移计的测值； h 为位 如 图 17 所示。当位移角达到 2% 时，试件 F 的节点
移计的垂直距离。 区混凝土应变达到 0.01，远超混凝土的极限压应变，
由图 16 可见，未加固试件 F 的梁端转角随加载 形成明显的斜压杆机构，并与节点斜裂缝方向一致。
进程无明显发展，在梁端未形成塑性铰；加固后试件 试件 FW 的有翼墙部分的梁与既有结构节点区组成
翼墙止端（图 14 中 B 截面）处梁转角随加载进行不 新的节点核心区，节点区面积增大，斜压杆倾角显著