Page 246 - 《振动工程学报》2025年第8期

1886 振 动 工 程 学 报 第 38 卷

表 7 试件剪切变形 而水平分布筋的锈蚀率大于暗柱纵筋，导致锈蚀试
Tab. 7 Shear deformation of specimens 件抗剪承载力相比于抗弯承载力退化更为严重，故
屈服点 峰值点 剪切斜裂缝开始发展后，随着锈蚀程度的增大，试件
试件 加载 剪切变形 剪切变形 正向剪切变形的增长速率更快，峰值点剪切变形占
剪应变 剪应变
编号 方向 占比 占比
γ/10 -3 γ/10 -3 比增大，但负向由于弯剪比较小，受到抗剪承载力退
(Δ s /Δ t )/% (Δ s /Δ t )/%
化的影响较小，故随着锈蚀程度的增大，其剪切变形
正 0.724 14.06 1.728 14.67
LW-1 占比仍逐渐减小。
负 -1.009 21.81 -3.125 24.38
正 0.626 12.87 1.547 15.25 由表 7 和图 11（b）可得，试件剪切应变与剪切变
LW-2
负 -0.902 20.55 -2.534 22.84 形占比随轴压比的增大而减小。当轴压比由 0.1 增
正 0.503 10.63 1.680 16.67 大至 0.3 时，试件正向屈服点与峰值点剪应变分别
LW-3
负 -0.831 19.48 -2.066 21.25 降 低 36.80% 与 66.28%，剪 切 变 形 占 比 分 别 减 小
正 0.568 12.20 2.061 20.28 20.49% 与 38.26%。这是因为腹板受压区混凝土更
LW-4
负 -1.005 23.75 -3.006 26.81
易压碎，弯曲破坏特征更早出现，则弯曲变形发展更
正 0.359 9.70 0.695 12.52
LW-5 加迅速，导致同一位移下剪切变形处于较小状态，因
负 -0.454 13.04 -1.163 13.78
此，大轴压比试件剪切变形较小。
3. 5 耗能能力

锈蚀 L 形 RC 剪力墙试件耗能能力采用累积耗
能 E 表征，E 为每一圈滞回环耗能累加值，取正向达
到极限点的累积耗能为试件总耗能。则各试件在各
级位移下累积耗能曲线如图 12 所示。

图 11 L 形剪力墙不同特征点处剪切变形占比
Fig. 11 Proportion of shear deformation at different
characteristic points of L-shaped shear walls

达到 26.81%。
由表 7 与图 11（a）可以看出，随着锈蚀程度的增
大，试件屈服点以及负向峰值点剪切变形占比逐渐
图 12 试件累积耗能曲线
减小，正向峰值点剪切变形占比逐渐增大。分析其
Fig. 12 Cumulative energy dissipation curves of specimens
原因，是因为试件的抗弯承载力随锈蚀程度增大而
退化，首先出现的水平裂缝对这种退化更为敏感，故 从图 12 中可以看出，加载前期各级位移下耗能
在加载初期，随着锈蚀程度的增大，试件弯曲变形的 较小，累积耗能也较小，加载至 9 mm 时，累积耗能
增长速率更快，试件剪切变形占比与剪应变均减小； 开始出现较明显的提升，随着位移的增大，每级位移