Page 224 - 《振动工程学报》2025年第8期
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1864 振 动 工 程 学 报 第 38 卷
SBJ‑2、SBJ‑3的滞回环依次更加饱满，DBJ‑1、DBJ‑2、 载第一次循环峰点的连接后得到各试件的骨架曲
DBJ‑3 的滞回环亦是如此，表明附设黏滞阻尼器的 线，如图 12 所示。由图 12 可知，其骨架曲线具有以
有控节点具有更强的耗能能力。阻尼器的阻尼系数 下特点：
越大，节点的滞回环越饱满，耗能能力越强。 （1）加载初期试件变形较小，同时黏滞阻尼器的
出力也较小。进入塑性阶段后，设置黏滞阻尼器的
2. 4 阻尼器滞回曲线
有控试件的承载力和刚度与无控试件相比有较大的
图 11 为试验中测得的阻尼器阻尼力‑位移滞回 提高。而有控试件中采用较高阻尼系数阻尼器的试
曲线。图中 F 为阻尼器的阻尼力，即阻尼器的对外 件 SBJ‑3 和 DBJ‑3 分别比同系列的 SBJ‑2 和 DBJ‑2
出力，由传感器测得；Δ d 为阻尼器位移，指阻尼器两 的峰值荷载略高。
端的相对位移，即伸长量或者缩短量，由设置在阻尼 （2）由于双梁的存在，双梁‑柱节点试件的承载
器上的位移传感器测得。由图 11 可见： 力明显高于单梁‑柱试件。同等工况下单梁‑柱试件
（1） 黏滞阻尼器的滞回曲线在 0 位移处出现明 设置阻尼器后的承载力依然低于未设置阻尼器的双
显的捏缩现像。原因是试验中每一圈加载循环回到 梁‑柱试件。阻尼系数相同时双梁‑柱试件承载力明
0 点 位 置 时 ，进 行 短 暂 停 顿 后 再 进 行 下 一 圈 加 载 。 显高于单梁‑柱试件。且随着加载的进行，塑性变形
阻尼器活塞运动每一圈出力和位移都从 0 开始，在 增大后，阻尼器的阻尼力也越大。
阻尼器滞回曲线中表现为 0 位移处的捏缩。 （3）由于工况 13 时试件达到峰值荷载，随后试
（2） 阻尼系数较小时（60 kN·s/m），两个系列试 件梁塑性铰区出现母材撕裂和焊缝开裂，骨架曲线
件的阻尼力‑位移滞回曲线重合度较高，无论是阻尼 下降明显，试件已不能继续维持恒定的轴向荷载，定
力还是相对位移区别都不大。但是随着阻尼系数的 义荷载下降到峰值荷载的 85% 时试件破坏。
提高，双梁‑柱节点试件的阻尼器的阻尼力高于同工
况下的单梁‑柱试件。
（3） 双梁‑柱试件展现出更加优秀的抗震性能，
其加载工况多于单梁‑柱节点试件。这一点在阻尼
系数较小时（60 kN·s/m）更加明显。但是随着阻尼
系数提高至 88 kN·s/m，阻尼器改善了试件的破坏
变形，单梁‑柱试件也提高了可加载工况数量，抗震
能力得到提高。
图 12 试件骨架曲线
Fig. 12 Skeleton curves of specimens
2. 6 变形能力
图 11 黏滞阻尼器滞回曲线
Fig. 11 Hysteretic loops of viscous dampers 表 6 给出了试件各特征点处实测的承载力、位
移以及延性系数。表 6 中，P y 为屈服荷载，由通用屈
2. 5 骨架曲线
服弯矩法确定；P u 为破坏荷载；P m 为峰值荷载（取峰
将图 9 中试件荷载‑位移滞回曲线中每一级荷 值荷载下降至 85% 时对应的荷载值）；Δ y 、Δ u 、Δ m 分
