Page 223 - 《振动工程学报》2025年第8期

第 8 期 吴占景，等： 动力荷载作用下黏滞阻尼器对钢结构仿古建筑异形节点力学性能的影响 1863

响较大。以单梁‑柱系列试件为例，无阻尼器的试件 而言，其破坏模式发生了根本改变，梁‑柱连接处的
SBJ‑1 的梁塑性铰区变形较小，破坏主要集中在梁 焊缝不再开裂，全部表现为梁端塑性铰区母材的撕
翼缘和柱壁连接处。设置黏滞阻尼器后破坏主要集 裂，SBJ‑3试件的梁下翼缘甚至没有出现其他试件的母
中在梁塑性铰区，尤其是梁塑性铰区翼缘部位变形 材撕裂现象，表明黏滞阻尼器起到了良好的减震作用。
严重同时伴随着严重撕裂。 以 靠 近 阻 尼 器 梁 端 支 座 最 近 的 5 号 应 变 片 为
对比图 8 中 DBJ 系列试件破坏可知，黏滞阻尼 例，其荷载‑应变曲线如图 9 所示。可知，加入阻尼
器的作用使得试件变形发展得到了延迟，具体表现 器后连接处附近钢材的荷载‑应变曲线更加饱满，塑
为梁端塑性铰区的屈曲、母材裂缝和焊缝开裂都滞 性铰区域的应变值差异不大。但在相同模式下，加
后于相应的无控节点试件。对于单梁‑柱系列试件 入阻尼器后的承载力明显增大。

图 9 应变片 5 荷载‑应变曲线
Fig. 9 Load‑strain curves of strain gauge 5

2. 3 试件滞回曲线 载时，加载设备供油速率有些波动，会导致试件滞回
曲线出现锯齿状抖动，但是不影响其整体曲线形状。
图 10 为试件的柱顶荷载‑位移滞回曲线。图 10
（2） 在试验加载初期，试件处于弹性阶段，柱顶
中，P、Δ 分别为试件柱顶的水平荷载、水平位移，其
的荷载‑位移变化基本呈线性关系，滞回环包围的面
中，作动器推向加载为正，拉向加载为负，可见： 积很小，残余变形较小。随着加载工况的增加，试件

（1） 滞回曲线与常规节点在拟静力加载下的滞 梁端塑性铰区逐渐发生屈曲，滞回环逐渐变得饱满，
回曲线相比，曲线呈现轻微的波浪形，但整体形状相 表现出良好的耗能特性。
似，大致呈梭形。原因是试验中进行周期性快速加 （3） 对滞回环的饱满程度分析可以发现，SBJ‑1、

图 10 试件滞回曲线
Fig. 10 Hysteretic loops of specimens