Page 10 - 《爆炸与冲击》2026年第6期

第 46 卷 杨笑宇，等： 超高强球面结构抗冲击试验研究 第 6 期

角继续侵彻靶体。同时，在试验现场发现，弹头与管壁侵彻超高强球面结构后在磨损处出现局部熔化
痕迹，残留高温溶蚀冷却后的金属颗粒，表明在碰撞瞬间，弹体的动能急剧转化为内能，形成高温高压
环境，致使钢质弹体表面出现剥落溶蚀行为，并伴随剧烈火花现象，动能的急剧减小致使弹体侵彻能力
大幅降低。

(a) 0 ms (b) 13 ms (c) 112 ms

图 9 超高强球面结构抗侵彻过程
Fig. 9 Anti-penetration process of the target with UHS-SS

为验证超高强球面结构的抗侵彻性能，还
②
开展了同一侵彻条件下传统混凝土靶体的抗侵 ① Hit point,
Head of first penetration
彻试验，弹体尺寸和发射速度设计值与超高强加 projectile 9.9 m position
固结构靶体抗侵彻试验一致。弹体以垂直姿态 19.3 m ④
命中靶体（见图 11(a)～(b)），侵彻过程如图 11(c)
Body of Ricochet,
所示，混凝土碎屑呈漏斗状飞离靶体，弹体嵌入 projectile ③ second penetration
混凝土靶体。命中速度由高速摄像和铜丝网测 position
速靶双重校核得到，其值为 405 m/s。由试验人 图 10 着靶姿态及弹体位置
员对混凝土靶体试验后的毁伤情况进行测定，弹 Fig. 10 Striking point and position of the projectile
体侵彻嵌入混凝土靶体，引起靶体表面混凝土剥落，测得靶体的平均开坑直径为 1 250 mm，侵彻深度为
720 mm，取弹后发现弹体完整未产生明显变形。

(a) 0 ms (b) 4 ms (c) 14 ms

图 11 C40 混凝土靶体抗侵彻过程
Fig. 11 Anti-penetration process of the normal target
通过与传统混凝土靶体侵彻试验的对比分析可明显看出，混凝土靶体在表面加固超高强球面结构
后可有效破碎来袭弹体，阻拦在防护结构外部，降低弹体侵入结构后继续爆炸损伤结构的概率，抗侵彻
性能卓越。
2.2 弹体破坏
试验后对弹体进行回收测定，表面加固与未加固靶体对弹体造成的破坏模式截然不同，未加固条件
下，弹体基本完整，靠近弹头位置的定心环受轴向剪切作用后，出现向弹体底部移动行为。与普通混凝
土靶体相比，表面加固靶体抗侵彻试验中，弹体侵蚀更严重，头部轮廓变化明显，弹体产生折断分离，剩
余质量为 11.275 kg，整体质量损失率达 23.66%，如图 12 所示。

061401-7