Page 157 - 《摩擦学学报》2021年第6期

942 摩 擦 学 学 报 第 41 卷

RT 400 ℃ 800 ℃
(a) (b) (c)
P3
P1
Z1 P5

P2
P4
50 μm 50 μm 50 μm

(d) (e) (f)

P6
P8
Z2 P9
P7

50 μm 50 μm 50 μm

(g) (h) (i)

Z3

50 μm 50 μm 50 μm

(j)
Ni Al Mo

100 μm 100 μm 100 μm

Zn O
Mass Atomic
Element fraction/% fraction/%
O 12.1 33.4
Al 3.4 5.6
Ni 68.5 51.4
Zn 10.1 6.8
Mo 5.9 2.7
100 μm 100 μm

Fig. 6 (a~i) SEM micrographs of worn surface of composite coatings at elevated temperatures；(j) is corresponding
EDS mappings of (i) for Z3 coating after wear test at 800 ℃
图 6 (a~i)复合涂层在不同温度摩擦试验后磨损表面形貌的SEM照片；(j)为Z3涂层800 ℃磨损试验后形貌(i)
对应的EDS元素分布

和Ni 39.75 Al 6.97 Mo 1.21 Zn 0.99 O 51.07 (下标表示原子百分 该温度下的润滑效果有限，所以导致了相对较大的摩
数). 虽然该温度下，Z1涂层和对偶球磨损表面均有压 擦系数和磨损率. 而在图8(d)的P5区域，Mo和Zn的含

实的润滑膜生成，但是依然表现出较高的摩擦系数和 量很低，主要为Ni、Al和O，表明此处只有Ni元素发生
磨损率，主要是因为在该温度下，金属基底会发生软 转移，Al和O来自于Al O 对偶球自身. 当温度升高到
2
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化，另外磨屑中存在的二元氧化物或者三元氧化物在 800 ℃，对偶球磨损表面磨斑大小明显减少，表面有明