Page 28 - 《摩擦学学报》2020年第3期

294 摩 擦 学 学 报 第 40 卷

0.14 0.14
0.12 0.12
Acidified MWCNTs
Coefficient 0.08 OA Coefficient 0.08 OA
0.10
0.10
Acidified MWCNTs
0.06
0.06
0.04 0.04
Composite
0.02 0.02 Composite
0.00 0.00
0 200 400 600 800 1 000 1 200 1 400 1 600 1 800 0 200 400 600 800 1 000 1 200 1 400 1 600 1 800
Time/s Time/s
(a) 200 N (b) 400 N
0.16 0.16
0.14 0.14 Acidified MWCNTs
Acidified MWCNTs
0.12 0.12
Composite
Coefficient 0.08 OA Coefficient 0.08 OA
0.10
0.10
0.06
0.06
0.04 0.04
Composite
0.02 0.02
0.00 0.00
0 200 400 600 800 1 000 1 200 1 400 1 600 1 800 0 200 400 600 800 1 000 1 200 1 400 1 600 1 800
Time/s Time/s
(c) 600 N (d) 800 N

Fig. 5 The effects of the test load on the friction coefficients of two nanofluids and the emulsion of OA
图 5 测试载荷对两种纳米流体和油酸乳化液摩擦系数的影响

0.16 0.90
Acidified MWCNTs Acidified MWCNTs
0.14 0.85
Composite Composite
0.80
0.12
0.75
0.10
Coefficient 0.08 WSD/mm 0.65
0.70
0.60
0.06
0.55
0.04
0.50
0.02
0.45
0.00 0.40
0.00 0.02 0.04 0.06 0.08 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.00 0.02 0.04 0.06 0.08 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5
Content/% Content/%
(a) Effect of content on coefficient (b) Effect of content onWSD

Fig. 6 The effect of the content of acidified MWCNTs and composite on the coefficient and WSD of the nanofluids
图 6 复合物和酸处理MWCNTs的含量对纳米流体摩擦系数和磨斑直径影响
米流体润滑条件下试样盘磨损区域形貌的SEM照片. 的存在.
图8(a)中，油酸乳化液润滑条件下的磨损表面较为粗 对GCr15钢表面和图8中的磨损面进行了XPS能
糙，表层出现黏着磨损导致的剥落层. 图8(b)中，酸处 谱分析，以进一步研究润滑层的形成过程. XPS能谱

理MWCNTs纳米流体润滑条件下的磨损表面较为光 的分峰结果如图9所示，表1则列出了各被测面上主要
滑、一致，这主要是由于MWCNTs的“微轴承”效应起 元素的相对含量. 由图9可见，GCr15钢表面C1s和
到了隔离、抛光的作用，另外还发现在磨损表面凹坑 O1s的峰形较为单一，主要归属于污染碳、C−Fe和
中可能存在MWCNTs的沉积现象(如箭头所指处). O−Fe等中的种类. 油酸乳化液作用时，C1s和O1s能谱
图8(c)中，复合物纳米流体润滑条件下磨损区域的表 中有新的峰形出现，在288.4和531.5 eV的峰位处、归
面质量有进一步改善，其表面也有MWCNTs沉积区域 属于-COOH基团的峰形尤为明显；表1中，与GCr15钢